承插式脚手架专项施工方案精编版Word下载.docx
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承插式脚手架适用于本工程标准层（2.9米层高）模板支撑架，主龙骨（主梁）用φ48*2.75钢管,次龙骨（小梁）采用40mm×
60mm方钢（见注释），架体高度2.8米，立杆2.5米，上或下配可调顶托。
注：
因为方木相比较方钢：
强度小，易折断，易弯曲变形，不便多次利用。
易造成资源浪费。
故施工现场各单体顶板加固时均采用方钢（40*60mm）代替方木做模板支护工作。
承插式脚手架适用于结构形式较规整的结构。
6.2立杆选择
承插式脚手架立杆采用壁厚为2.75mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，本工程按壁厚为2.75mm进行计算。
立杆需选用标准杆，根据本工程的楼层2.9米高度，现选用标准型号2.5米标准杆，距墙柱边350（300）mm，根部或上部配可调顶撑，将满足模板架体的高度。
6.3横杆选择
横杆均为标准杆件，根据本工程室内净跨、楼梯间、走廊、阳台实际情况，水平横杆主要选1200mm、600mm尺寸，同时搭配部分300mm、900mm尺寸横杆。
6.4步距选择
架体步距的设置需与圆形扣板（承插口）相对应，且最底部圆形扣板距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处。
根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，第二步水平杆布置在距扫地杆向上1.5m处，纵横向双向设置。
框架梁（梁高大于400mm）底设第三步水平杆，平行于梁轴线方向设通长水平杆，垂直于梁轴线设小横杆托底，间距600mm。
6.5架体布置
架体布置时需按实际开间尺寸排设，排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距1200mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设。
梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。
6.6楼层顶板模板支撑
楼板模板选用12mm厚竹胶板做为面板，主龙骨间距1200mm，次龙骨采用40×
60mm方钢立放，间距300mm，搭接不少于500mm，方钢模数5米、6米（2+2+2、3+3、2+3），根据开间大小切割调配，模板拼缝处及四周须用木枋固定，防止模板翘头不平整。
对于梁高大于等于700mm的框架梁，梁底需另加设立杆顶撑（间距600mm）。
第七章施工流程及要求
6.1施工流程
测量放线，确定本层梁、板位置→定位立杆，并作出十字标记→竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆→搭设上部横杆及剪刀撑→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设
将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。
按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。
先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。
在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。
按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。
搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。
梁底模板铺设时，次楞方钢放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。
板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。
6.2施工要求
所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距（大面积按900mm，局部尺寸不足可搭配间距600mm或300mm布置）、确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。
梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。
立杆基础应坚实，且底部宜设置垫板（木方或模板）防止钢管端头对下层混凝土板面造成损伤。
横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。
立杆可调底托、顶托伸出长度均不应大于300mm，顶托深入立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》中的要求。
6.3现场情况处理
若立杆底部楼板存在较大错台（降板），降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。
处理：
可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》要求使用可调底座。
其他情况可按现场具体情况另行确定搭设措施。
第八章脚手架检查与验收
脚手架的检查与验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第8条检查与验收相关条款及《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。
填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。
第九章混凝土浇筑
混凝土浇筑顺序为：
浇筑框架梁墙、筒体、主次梁板。
混凝土浇筑前做好浇筑范围内模板下方人员的清场工作，并安排专人看管，防止混凝土浇筑期间有人进入支模下逗留歇息。
本工程混凝土全部采用预拌（商品）混凝土，混凝土的运输以泵送为主，塔吊吊运为辅。
混凝土浇注时，项目部派专人观察模板和支撑系统的变形情况，发现异常情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经项目技术负责人检查同意后方可复工，夜间施工应配备足够的灯光照明及有关抢险材料，以保证安全。
第十章支撑系统及模板的拆除
大梁侧模和柱模因混凝土养护需要，混凝土浇筑24小时后拆除，底模及其支撑系统要等到混凝土同条件养护试块经试验达到规范要求强度值后方可进行。
楼层支撑架体经项目技术负责人同意后，方可进行底模及支撑系统的拆除。
模板拆除方法：
先松开顶托，然后拆除方木，接着再拆除模板，模板拆除的顺序遵循先支后拆，后支先拆的原则，拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件等运出对放。
模板、配件等运完后才准拆除支架，支架拆除顺序为从上往下逐层拆除，严禁上层未拆除完毕，就拆除下面一层。
拆除时应先搭设脚手架或操作平台，并在四周设防护栏，任何人不得在正在拆除的支模下通行。
拆模应在日间拆除，光线不足的部位应配备足够的灯光照明，作业全过程应有质量和安全员在场监督。
第十一章脚手架施工安全注意事项
搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。
对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。
拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。
现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。
模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。
搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。
在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。
脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计。
施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。
板模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
100厚混凝土楼板
新浇混凝土板板厚（mm）
100
模板支架纵向长度La（m）
6.6
模板支架横向长度Lb（m）
3.3
模板支架高度H（m）
2.9
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
0.45×
1×
0.5=0.225
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
水平杆步距h（mm）
1800（现场按1500）
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
300
小梁间距l（mm）
400（现场按300）
小梁最大悬挑长度L1（mm）
主梁最大悬挑长度L2（mm）
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
12
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×
122/6＝24000mm3
I=bt3/12＝1000×
123/12＝144000mm4
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.1）+1.4×
3=7.332kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×
0.1）=3.132kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×
0.1）+1×
3=5.61kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
7.332×
0.42=0.147kN·
m
σ=Mmax/W=0.147×
106/24000=6.125N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
5.61×
4004/（384×
9350×
144000）=1.389mm
νmax=1.389mm≤min{400/150，10}=2.667mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形钢管
截面类型
□60×
40×
2.5
截面惯性矩I（cm4）
22.07
截面抵抗矩W（cm3）
7.36
205
206000
二等跨梁
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×
0.4×
（0.3+（24+1.1）×
3=3.029kN/m
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×
3=2.324kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.477×
106/7360=64.81N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝2.102kN
Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=2.102×
1000×
[40×
602-（40-5）×
552]/（8×
220700×
5）＝9.078N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.458mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
4、支座反力
R1=2.443kN
R2=4.204kN
R3=2.443kN
R1ˊ=1.87kN
R2ˊ=3.219kN
R3ˊ=1.871kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
Φ48×
2.75
10.04
4.18
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2,R3]/2=max[2.443,4.204,2.443]/2=2.102kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[1.87,3.219,1.871]/2=1.6095kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.754×
106/4180=180.383N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝4.132kN
2Vmax/A=2×
4.132×
1000/391＝21.136N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=2.119mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
七、立柱验算
钢管类型（mm）
回转半径i（mm）
16
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
200
立柱截面面积（mm2）
391
立柱截面抵抗矩（cm3）
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
300=1420mm
l02=ηh=1.2×
1800=2160mm
取两值中的大值l0=2160mm
λ=l0/i=2160/16=135≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1420/16=88.75
查表得，φ=0.566
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
3]×
1.2×
1.2=11.249kN
f=N1/（φ1A）＝11.249×
103/（0.566×
391）=50.83N/mm2≤[σ]=200N/mm2
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=2160/16=135
查表得，φ=0.28
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（1.05+（24+1.1）×
1.2=12.2kN
f=N2/（φ2A）＝12.2×
103/（0.28×
391）=111.436N/mm2≤[σ]=200N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.225×
1.82/10=0.11kN·
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.2×
0.1）+0.9×
1.2+0.11/1.2=10.736kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=10.736×
391）+0.11×
106/4180=74.828N/mm2≤[σ]=200N/mm2
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
1.2+0.11/1.2=11.687kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=11.687×
106/4180=133.066N/mm2≤[σ]=200N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=11.249kN≤[N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×
γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×
（0.225×
6.6×
2.9×
6+0.55×
4）=50.852kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
1.05×
3.32/2=50.941kN.m
MT=50.852kN.m≤MR=50.941kN.m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×
（0.25×
2.9+0.55×
4）=24.324kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×
[1.05+（24+1.1）×
0.1]×
3.32/2=172.713kN.m
MT=24.324kN.m≤MR=172.713kN.m
十、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a（mm）
立杆底座宽b（mm）
F1=N=11.687kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=920mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1.43+0.25×
0）×
920×
80/1000=73.674kN≥F1=11.687kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=14.3N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（400）×
（300）/（200×
100）]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
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