六建筑节能工程常见质量通病及防治.docx
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六建筑节能工程常见质量通病及防治
六建筑节能工程常见质量通病及防治
我国住宅产业化发展迅速，提高商品化住宅的质量众望所归。
原有的住宅质量通病，如跑、冒、滴、漏、堵、空鼓等已经得到一定的克服，但新的质量通病——墙体裂缝、面砖脱落、保温墙体长霉结露等现象上升为主要矛盾之一。
目前对建筑节能市场的准人、质量控制、工程验收及奖罚还缺少有力的监管机制和措施更加剧了这种现象的出现。
因此充分认识节能工程质量通病产生的原因及其危害性，提出集中力量防治保温工程质量通病的措施十分重要。
6·1墙体保温层裂缝及防治。
保温墙体的裂缝可分为内保温墙体裂缝和外保温墙体裂缝
1、内保温墙体出现裂缝是普遍现象。
在2003年调查的17栋
楼中，除2栋近2年施工的粉刷石膏墙体未见裂缝外，都有程度
不同的裂缝。
因为内保温墙体的裂缝时刻暴露在住户的视野之内，所以投诉相对较多。
内保温墙体的裂缝主要发生在板缝、窗口周围、窗角、保温板与非保温墙体的结合部。
2、外保温墙体的裂缝主要发生在板缝、窗口周围、窗角、女儿墙部分、保温板与非保温墙体的结合部。
从裂缝的形状又可分为表面网状裂缝，较长的纵向、横项或斜项裂缝，局部鼓涨裂缝等。
防裂性是墙体保温工程要解决的关键技术之一，因为一旦保温层、抗裂防护层发生开裂，墙体保温工程性能就会发生很大改变，非但满足不了设计的节能要求，甚至会危及墙体的安全。
根据工程实践和统计资料变形裂缝特别是温度变形裂缝或者是由变形和外力共同作用产生的墙体裂缝几乎占全部可遇裂缝的80%以上，由于冲击、风压、地震力等外力引起的机械破坏比重不大。
因此，控制裂缝关键是应控制在约束条件下（约束体和被约束体都可产生一定程度的变形）材料的变形量不超过材料本身的极限变形。
这与拉应力不超过当时抗拉强度的结论是统一的。
常见保温墙面开裂的直接现象及原因有:
直接采用水泥砂浆做抗裂防护层:
强度高、收缩大、柔韧变
形性不够，引起砂浆层开裂;
抗裂防护层的透汽性不足，如挤塑聚苯板在混凝土表面的应用;
配制的抗裂砂浆虽然也用了聚合物进行改性，但柔韧性不够或抗裂砂浆层过厚:
胶粘剂里有机物质成分含量过高，胶浆的抗老化能力降低。
低温导致粘结剂中的高分子乳液固化后的网状膜状结构发生脆断，失去其本身所具有的柔性作用;
砂的粒径过细，含泥量过高，砂子的颗粒级配不合理;
苯板没有完成墙体保温工程前对其陈化的要求，上墙后产生较大的后收缩;
苯板粘贴时局部出现通缝或在窗口四角没有套割;
使用了不合格的玻纤网格布如:
断裂强力低、耐碱强力保留
率低、断裂应变大等;
玻璃纤维网格布（或镀锌钢丝网）的平米克重过低、延伸率
过大、网孔尺寸过大或过小、网格布的耐碱涂敷层的涂敷量不足或钢丝网的镀锌层厚度不足，钢丝锈蚀膨胀;
面层中网格布的埋设位置不当，过于靠近内侧;因网格布间
断开无搭接或搭接尺寸不能满足规范的要求;
窗口周边及墙体转折处等易产生应力集中的部位未设增强网格布;
抹底层胶浆时直接把网格布铺设于墙面上，胶浆与网格布不能很好的复合为一体，使得网格布起不到应有的约束和分散作用;
保温板板面不平，特别是相邻板面不平。
板间缝隙用胶粘剂填塞;
采用刚性腻子，腻子柔韧性不够;采用不耐水的腻子，当受到水的浸渍后起泡开裂;
采用漆膜坚硬的涂料，涂料断裂伸长率很小;腻子与涂料不匹配，例如，在聚合物改性腻子上面使用某些溶剂型涂料，由于该涂料中的溶剂同样会对腻子中的聚合物产生溶解作用而使腻子性能遭到破坏;
在材料柔性不足的情况下未设保温系统的变形缝;
在保温系统的截止部位因对不同材料材质变换处的防水处理方案不当;
施工面层时在太阳曝晒下进行或在高温天气下抹完面层后末
、及时喷水养护，导致面层失水过快;冬季低温状态下施工，防冻措施不到位，因冻胀作用而产生的变形;
违反施工技术规程，末安窗框先作保温或者做完保温后单抹窗口。
在材料柔性不足的情况下未设保温系统的变形缝。
因系统的连续面过长累积变形过大而引起面层的开裂。
腻子除应具有耐水性，耐冻融性外还应具有柔性或可变形性，外饰面做成平涂料，比较容易开裂。
克服墙体保温工程裂缝应采取的技术措施;
抗裂防护层的抗裂问题是主要矛盾，必须采用专用的抗裂砂浆并辅以合理的增强网，在砂浆中加入适量的聚合物和纤维对控制裂缝的产生是有效的。
由抹面砂浆与增强网构成的抗裂防护层对整个系统的抗裂性能起着比较关键的作用。
抹面砂浆的柔韧极限拉伸变形应大于最不利情况下的自身变形（干缩变形、化学变形、湿度变形、温度变形）及基层变形之和，从而保证抗裂防护层抗裂性要求。
复合在抹面砂浆中增强网（如玻纤网格布）的使用，一方面能够有效的增加抗裂防护层的拉伸强度，另一方面由于能有效分散应力，可以将原本可能产生的较宽裂缝（有害裂缝）分散成许多较细裂缝（无害裂缝）从而形成其抗裂作用。
表面涂塑材质及涂塑量对玻纤网格布的早期耐碱性具有较重要的意义，而玻纤品种对长期耐碱性具有决定意义。
装修层的材料不仅要求防裂而且要求透气（水汽）与保温层协调，最好选择弹性外墙涂料。
其他界面层、保温层、粘接加固等材料也应该有专业厂家配套供应，以提高质量问题的可追溯性。
保温板与非保温部位的结合部容易产生裂缝。
在保温系统的截止部位因对不同材料材质变换处的防水处理或柔性、或刚性的处理方案不正确而产生裂缝。
加强对女儿墙内侧的保温处理;特别强调现场配制的普通水泥砂浆抹在保温层上，不容易解决抗裂问题。
水泥砂浆的收缩相当大，对于1:
2·5的普通砂浆，每米长度墙面180天的收缩值接近lmm，一面5m长的墙收缩4·7mm,收缩又是一个较长的过程。
温度收缩值等于材料的线胀系数与温差的乘积。
混凝土的线胀系数l*lO-5/°C，水泥砂浆的线胀系数估计比混凝土略大，约1·5*lO-5/°C，保温材料线胀系数要大6-8倍，组合在一起工作，因为它们各自的收缩膨胀性能不同，在交界面上容易产生裂缝。
6·2内墙表面长霉、结露
内保温往往更容易出现长霉、结露现象
设计的不合理。
设计中这些线条又多以混凝土挑出，在做保温时放弃对该部分的保温处理。
防治:
采用苯板来完成对线条的表现处理。
窗的设计位置:
采用内保温时窗应该靠近墙体的内侧，外保
温则应靠近墙体的外侧。
尽量使保温层与窗连接成一个系统以减少保温层与窗体间的保温断点，避免窗洞周边的热桥效应。
窗的设计中还应该考虑窗根部上口的滴水处理和窗下口窗根部的防水设计处理，防止水从保温层与窗根的连接部位进人保温系统的内部。
施工方法不规范缺乏施工过程的必要质量控制手段的。
技术、材料的质量、性能不符合质量要求。
结构仲缩缝的节能设计不合理;因保温结点设计方案不完善形成局部热桥而引起的。
在施工时因苯板的切割尺寸不符合要求或施工质量粗糙造成保温板间缝隙过大在做保护层时没有做相应的保温板条的填塞处理而引起的。
楼体竣工期晚，墙体里的水分还没有散发出来引起。
在经过一个采暖期后这种现象会有所改善。
6.3外墙面空鼓、脱落
在保温层与其它材料的材质变换处，因为保温层与其它材料的材质的密度相差过大，这就决定了材质间的弹性模量和线性膨胀系数也不尽相同，在温度应力作用下的变形也不同，极容易在这些部位产生面层的抹灰裂缝。
同时还应该考虑这些部位的防水处理，防止水份侵人到保温系统内，避免因冻胀作用而导致系统的破坏，影响系统的正常使用寿命和系统的耐久性
1、基层结构因素:
（1）沉降不均匀破坏。
在较长、较大建筑
物结构伸缩缝附近，造成保温层空鼓或局部脱落。
（2）框架结构砌体变形。
框架结构外墙在硷梁柱和砌体接缝处、易发生因砌体变形而造成的保温层破坏。
（3）脚手架洞口等末砌实，形成保温层局部基层不牢而破坏。
（4）外墙装饰构件固定不牢、移位，形成推拉作用，致使保温层局部空鼓、裂纹后长期渗水，出现空鼓或局部脱落。
2、保温构造层因素:
（1）保温板保温层。
找平砂浆与主体墙
空鼓，特别是长时间渗水，容易发生持续性空鼓扩大，使保温层连带空鼓或局部破坏;保温板表面荷载过大，极易直接剥离保温层造成脱落;对负风压抵抗措施采用不合理，如在沿海地区或高层建筑外墙采用非钉粘结合的不合理的粘贴方式，极易形成某些保温板块被风压破坏而空鼓、脱落;建筑装饰造型构造由于和周围构造形成较大的应力结构而发生裂纹、空鼓、长期渗水、冻胀等，久之形成空鼓或脱落。
（2）浆体材料保温层。
墙体界面处理不当，除黏土砖墙外，其他墙体均应用界面砂浆处理后再涂抹浆体保温材料，否则易造成保温层直接空鼓或界面处理材质失效，形成界面层与主体墙空鼓，连带形成保温层空鼓;保温层无有效约束而致荷载破坏，保温层表面荷载较大的，应对保温层进行有效约束，分散荷载承受;浆体保温材料和保温板形成复合保温层界面处理不合理，保温板表面不用界面砂浆处理，也易造成保温层局部空鼓。
3、保温材料性能因素:
（1）保温板材:
保温板密度太低，生
产时掺人大量再生回收料或粉化严重，使保温板和主体墙形成"
假粘"或自身"粉身碎骨"而局部空鼓、脱落;保温板自身应力太大，加之不合理粘贴方式或胀缩等因素，形成负风压造成局部空鼓或保温板损坏。
（2）保温浆料:
保温材料质量不合格，极易发生粘接不良或日久失效造成空鼓;胶粉料存放时间过长或受潮初凝使其失效，使用时造成粘接强度降低。
4、配套产品因素:
（1）保温板粘接胶浆等配套产品:
粘接胶
浆和锚钉直接影响保温层的粘接牢固程度，也是当前产生外保温工程质量问题的主要原因。
粘接胶浆种类混杂，无法满足粘接EPS可靠性要求;胶浆级配不合理造成综合性能下降;锚钉选用不合理造成潜在空鼓，移位或脱落。
（2）浆体保温材料配套产品:
浆体保温层贴砖或与保温板复合时，钢网和主体墙连接产品选择不当形成无效连接。
根据不同墙体应使用专用尼龙钢钉等具有可靠连接效果的配套产品。
5、施工因素:
（1）浆体保温层施工影响因素:
基层墙体处理
不当，如粘土砖墙未提前淋水湿润直接涂抹时，或末清理表面油污等附着物时，一次涂抹面积过大或速度太快末压实而致局部空鼓;现场造成浆体保温材料级配不合理影响粘接强度，形成施工时局部空鼓或破坏等潜在缺陷;涂抹方法错误易造成局部空鼓发生;违反操作规程施工造成局部空鼓。
（2）粘接EPS施工因素:
点粘方式时，粘接面积小于30又无锚钉固定时，形成潜在空鼓松动隐患;条粘方式时，粘接胶浆沟槽部分尺寸太小而弥死，满粘或保温板拼缝用胶浆粘死，形成排水、排气不畅及胀缩应力造成内压剥离性空鼓;钉粘结合方式时，粘接胶浆过稀粘接后马上安装锚钉压力太大，使保温板"变形开胶"假粘合，锚钉与墙形成无效连接，形成潜在破坏可能;人为因素影响:
施工时不负责地采用对某些板不认真涂胶的"花粘"现象;低温或雨雪天气无防护措施强行施工，便粘接层浸水或受冻，而改变性能形成隐患。
6、其他影响因素:
（1）保温层施工后，后期门窗、空调、落
水管等其他工种的施工安装造成人为破坏。
（2）应涂密封胶处未密封，保温层长期渗水浸润受冻。
（3）其他装修施工时的人为撞击等。
以上这些因素对粘接EPS保温层和浆体保温层，都会直接或
间接造成破坏。
虽然短期不会形成严重破坏，但对儿十年使用期限的工程来说，是决不能忽视其影响的。
6.4外墙面砖的空鼓、脱落
墙体饰面砖层出现脱落和开裂主要有以下原因:
一是温度变形。
不同季节，白天黑昼，墙体内外由于温差的变化饰面砖会受到三维方向温度应力的影响，在饰面层会产生局部应力集中如在纵横墙体交接处;墙或屋面与墙体连接处;大面积墙中部等位置应力集中饰面层开裂引起面砖脱落，也有相邻面砖局部挤压变形弓起面砖脱落。
二是砂浆抹灰层变形空鼓，造成大面积面砖脱落;
三是反复冻融循环，造成面砖粘接层破坏，引起面砖脱落;
四是外力引起的面砖脱落:
如地基不均匀沉降引起结构物墙体变形、错位造成墙体严重开裂、面砖脱洛，还可能由风压、地震力等弓起的机械破坏等。
克服墙体饰面硅层出现脱落和五裂的措施:
我们不排斥面砖与墙的粘接既要有一定的强度（拉拔力），根据JGJl26-2000《外墙饰面砖工程施工及验收规程》和JGJll0-97《建筑工程饰面砖粘结强度检验标准》的规定，外墙饰面砖粘结强度平均不应小于0·4MPa（40OkN/m'），而北京地区1OOm高处，实际风压3·钟kN/m'，面砖荷重为0·6OkN/m'，二者组合远小于饰面砖粘结强度。
因此，拉拔强度不是面砖脱落的主要矛盾。
我们从大量试验得出结论，墙体饰面砖层出现脱落主要是上
述第一个原因即温度变形。
在北京地区外墙面工作环境相当严酷:
温度将在墙体内外产生较大的应力，再加上墙面昼夜温差所引起的变形，这种变形往往不是垂直与墙面，而是在血砖和墙体之间产生一个剪切应力，在无加强网的情况下，会形成应力集中，导致饰面砖之间相互挤压，造成大面积面砖脱落。
季节
墙面昼夜温差
外墙内外温差
白天墙面最高温度°C
夜间最低温度°C
温差/°C
外墙面极端温度°C
室内温度°C
温差/°C
冬
30
-15
45
-15
18
33
夏
70
25
45
70
25
45
如此，我们通过试验提供如下结论:
墙体连接的砂浆层、面砖粘接层不仅应有一定的粘结强度，
而且要有一定的变形能力。
实验表明，当砂浆层满足一定的柔韧性指标压折比≤3·0，抗压强度≥15Mpa时，抗裂防护层既具有良好的抗裂作用，又具有粘贴面砖需要的基层强度功效。
下表为水泥抗裂砂浆合理的性能指标。
水泥抗裂砂浆合理的性能
项目
单住
指标
砂浆稠度
mm
80-130
可操作时间
h
2
拉伸粘结强度，28d
MPa
﹥0.8
浸水拉伸粘结强度，7d
MPa
﹥0.6
渗透压力比
%
≥200
抗弯曲性
-
5%弯曲无变形
压折比
-
≤300
现场实测得出结论，当面砖粘结砂浆在使用条件下满足2‰
以上变形率时，才能保证保温系统不开裂，达到消除材料温差而造成的内应力目的。
我们把面砖粘结砂浆的抗拉粘结强度值设定在0.6Mpa-O.9MPa，同时规定可变形性>5‰，而压折比小于3。
粘结砂浆的主要性能见表。
保温墙面砖专用胶液的主要性能指标
项目
单位
指标
胶液在容器中状态
--
搅拌后均匀、无结块
稠度
mm
70-110
拉伸胶接强度达到0.17Mpa的时间间隔
晾置时间
Min
≥10
调整时间
Min
﹥5
拉伸胶接强度
MPa
≥0.60
压折比
-
≤3.0
压缩
剪切
强度
原强度
MPa
≥0.6
耐温7d
%
≥0.5
耐水7d
%
≥0.5
耐冻融25次
%
≥0.5
线性收缩率
%
≤0.3
为了减少应力集中，分散温度应力，应在与墙体连接的聚合物水泥砂浆结合层中弓人镀锌四角网，具体镀锌四角网的作用见附件:
试验报告。
四角网在抗裂防护层的作用，不仅表现在受力时对周围水泥抗裂砂浆变形和压力抑制的有利效应，同时表现为在材料组合过程中对抗裂防护层的强化。
但是四角网在抗裂砂浆中的防腐蚀能力非常重要。
面砖的选择和排砖的间缝会影响面砖的稳定性。
面砖的吸水率越小，表明面砖的烧结程度越好，其弯曲程度、强度、耐磨性、耐急热急冷性、耐化学腐蚀等性能就越好。
面砖的吸水率对面砖粘结砂浆的粘结性能有很大影响，面砖吸水率不同，粘结砂浆的粘结效果也不同。
应该采用带有燕尾槽的面砖。
（见试验报告）
面砖勾缝胶粉的性能设定，也要满足柔韧性方面的指标要求，其压折比≤3.0，目的在于有效释放面砖及粘结材料的热应力变形，避免饰面层面砖的脱落。
同时勾缝材料亦应具有良好的防水透汽性。
面砖的排序不应挤得太紧，每16-18米（六层）留有不小于
2Omm的伸缩缝。
饰面砖系统应该经受大型耐候性试验。
试验是由中国建筑科学研究院物理所根据欧洲规范ETAG
004的规定进行，试件面积为6.25m2。
试验由“高温-降雨循环”
80次和“热-冷循环”20次组成，热冷循环为欧洲规范规定试验频率的四倍。
"高温-降雨循环"是将试样表面在1小时内加热至70°C并在70±5°C条件下保持3小时，然后在试样表面淋水1小时（水温15±5°C），静置2小时完成一个循环。
试验结束后进行48小时的状态调节，再进行"热-冷循环"，即将试样表面加热至50°C并在50±5°C条件下保持8小时（其中升温时间为1小时），再将试样表面降温至-20°C并在-20±5°C汇条件下保持16小时（其中降温时间为2小时）。
实践证明，经受大型耐候性试验而不产生空鼓、开裂的饰面砖墙体，能够有效地防止饰面砖层的脱落。
在外围护结构封闭外保温的墙体，能有效地减少墙体温差变形，防止饰面砖部分出现应力集中，如外墙女儿墙、挑出部分全封闭外保温层。
同样起到防止面砖脱落的作用。
在外墙外保温墙面上粘贴面砖，需要考虑的关键技术因素主要有:
1、要在保护保温层的前提下，使外保温系统形成一个整体，转移面砖饰面层负荷作用体，改善面砖粘贴基层的强度，达到标准规定要求;
2、要考虑外保温材料的压折比、粘结强度、耐候稳定性等指标以及整个外保温系统材料变形量的匹配性，以释放和消纳热应力或其他应力;
3、要考虑外保温材料的抗渗性以及保温系统的呼吸性和透汽性，避免冻融破坏而导致面砖掉落;
4、要提高外保温系统的防火等级，以避免火灾等意外事故出现后产生空腔，外保温系统丧失整体性在面砖饰面的自重重力的影响下大面积塌落;
5、耍提高外保温系统的抗震和抗风压能力，以避免偶发事故出现后的水平方向作用力对外保温系统的巨大破坏。
6.5门窗工程存在质量问题及防治
采用新型节能门窗，改善门窗绝热性能。
由于玻璃的厚度小于墙体的厚度，玻璃的导热系数大于墙体的导热系数，而且墙与窗框、玻璃与窗框之间有间隙存在，因此除控制窗墙比外，门窗的节能技术和措施也非常重要，常用的提高门窗的节能质量的技术和措施有:
（1）采用新型的传热系数满足节能标准的塑料门窗、玻璃钢
门窗和铝合金断桥门窗等。
（2）玻璃结构的建筑，其供热和制冷费用要比非玻璃结构的
建筑高得多，由此会产生的过高能源消耗，设计进行认真权衡。
一般来讲，墙上玻璃面积占15%最理想，占15%-35%良好，占
35%-70%就很差，应该尽量避免超过70%。
中低档居住建筑玻
璃面积就更应该迸行控制。
（3）为了减少玻璃窗的散热损失，应该采用双层玻璃乃至三
层玻璃。
增加玻璃的层数，在内外层玻璃之间形成密闭的气层，
可大大改善门窗的保温效能。
如，双层窗传热系数可比单层窗降低近一半，而三层窗传热系数比双层窗又可降低近1/30。
（4）采用新型节能玻璃。
科技在飞速发展，目前已经开发出
中空玻璃、吸热玻璃、热反射玻璃等良好的保温隔热玻璃制品。
中高档居住建筑应在成本允许的条件下予以积极地采用，并密切关注最新的科技突破。
（5）提高门窗制作及安装质量，减少冷风渗透门窗的制作
和安装应严格要求严格验收。
窗户的密封条应要求弹性良好、镶嵌牢固严密经久耐用，增加气密性。
户门和阳台门应选用填充聚苯板或岩棉板的门，并与防火、防水要求相结合。
（6）在窗户外使用遮蓬或太阳隔板，一方面可以减少太阳辐
射，平和风速;另一方面又可以增加艺术效果和特色。
窗内安装遮光帘不但可以遮光，而且可以减少太阳辐射，装饰帘布层不宜太薄。
采用这些措施可以显著减少门窗热损耗。
墙体保温工程几个质量问题研究
问题一:
保温墙体工程的裂缝如何界定?
在使用过程中“有害裂缝”“无害裂缝”如何划分？
保温墙体裂缝不仅有宽窄之分，而且有深度、长短、面积比例之分，有时间之分。
有害裂缝裂缝的数值规定应通过试验研究确定。
无论是内保温还是墙体保温工程雷锋深度都不宜超过抗裂防护层，而裂缝的宽度、数量应以不产生大量湿气迁移，因其保温功能失效为前提。
墙体保温工程的合格与否与面积墙体上裂缝分布的量有关。
沿用普通混凝土的“有害裂缝”“无害裂缝”划分理论，认为不超过0.2mm宽的裂缝不为“无害裂缝”是否恰当？
因为，肉眼可见的裂缝范围一般以0.05mm为界，小于0.05mm的裂缝称为微观裂缝，大于等于0.05mm的裂缝称为宏观裂缝，水分子的直径约（0.3*10-6mm）可穿过任何肉眼可见的裂缝，所以从理论上是不允许裂缝的。
混凝土的裂缝划分是从结构承受荷载和水分渗透对混凝土的长期破坏性能去考虑的，而保温材料主要应考虑裂缝对保温性能及保温系统耐久性的影响。
问题二：
如何提高保温系统得传热系数的保证率？
一方面保温材料的导热系数取值用材料的绝干导热值加系数的办法是否合理？
另一方面施工的质量波动是不可避免的，实际上，由于原材料、试样检验差异、施工条件等许多复杂因素的影响，不同地区气候条件的差异，必然造成墙体保温材料性能的波动。
因此，为了保证墙体保温工程的质量，必须提高保温系统传热系数的保证率。
在正常生产、施工条件下，应用数理统计的方法，求出不同地区在湿平衡条件下多组保温材料传热系数平均值、标准差，根据其离散程度，确定可靠的保证率。
问题三：
如何加强墙体保温工程验收标准的研究和制定？
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-3001实施已有3年多了，但验收标准并没有规范建筑节能的验收方法。
从概念上说，建筑围护结构的保温工程应划分到“装饰装修”分部工程，而制热、制冷工程应划分到“建筑给水、排水及采暖”分部工程，但在这两个相关工程中对相关建筑节能工程的验收缺少明确规定。
从墙体保温工程施工看，国家建筑安装统一验收标准中也末列人相应的内容，缺少专项的墙体保温工程质量验收规范并需要进一步补充完善。
如:
建筑墙体保温工程属于那一个分部、分项，其验收标准是什么，如何对墙体保温进行现场热工性能检测等。
各地方的技术标准或施工验收标准中虽然有一些规定，但并不全面和统一，因此应该加强墙体保温工程验收标准的研究和制定。
问题四:
如何对围护结构进行现场热工测量?
对于建筑墙体保温节能的检测应以组成材料的物理力学性能、保温系统性能为主，检测的要求和方法，按照相应的材料标准、技术标准以及系统标准执行（由于地区的差异地方标准可能有所不同）。
现场检测建筑整体是否达到节能要求，目前按照《采暖居住建筑节能检验标准》的检测方法和手段还存在诸多限制。
实体检测建筑节能是否达标，一般采用两种方法:
一种方法是在热源（冷）处直接测取采暖耗煤量指标（耗电量指标），然后求出建筑物的耗热量指标（耗冷量指标），此法称为热（冷）源法。
另一种方法是在建筑物处，直接测取建筑物的耗热量指标（耗冷量指标），然后求出采暖耗煤量指标（耗电量指标），此法称为建筑热工法。
前一方法由于设备效率（如锅炉年平均运行效率、管网输送效率等）难以确定，因而实践中较少采用。
目前大多采用建筑热工法现场测量。
其中最关键的一项指标是建筑保温隔热墙体的传热系数。
热流计或热箱法的测点应选在有代表性的部位，如结构复杂，应在不同部位设置测点，需按不同部位求加权平均值，但由于实际的房间中有横竖暖气管道，有门、窗、圈梁等，各部分材料、构造及位置和热环境不同，在实际的测量中，须将外墙划分成若干个热状况相近的区域，分别测量该区域内的表面特征温度，求出该区域的外墙热流值后再加权平均，求出整个外墙的耗热量。
在现场测量中，除门窗外，对于已粉刷的保温隔热建筑墙体（如墙体、屋顶等），测试人员无法直观判断保温隔热建筑墙体传热异常部位，利用热流计和热电偶测试也难以迅速和全面地确定墙体或屋面的表面温度分布。
因此，建筑热工法现场测量急需研制测温速度快、灵敏度高、形象直观的测试方法，以提高现场测试水平。
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