百步亭花园路站钢筋笼吊装安全专项施工方案.docx
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百步亭花园路站钢筋笼吊装安全专项施工方案
百步亭花园路站钢筋笼吊装
安全专项施工方案
第1章编制依据
（1）《中华人民共和国安全生产法》；
（2）《中华人民共和国建筑法》；
（3）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》《建质［2009］87号》；
（4）《简明施工计算手册》（第三版）；
（5）《市政工程施工计算实用手册》；
（6）《建筑施工手册》（第四版）；
（7）《建筑工程安全生产管理条例》；
（8）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）；
（9）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）；
（10）《起重机械安全规程》（GB6067-2009）；
（11）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）；
（12）×市轨道交通×号线土建施工部分BT项目第一标段百步亭花园路站围护结构施工设计图纸及施工组织设计文件。
第2章工程概况
2.1项目简介
百步亭花园路站为×号线工程的第2个车站，位于×市江岸区，后湖大道与百步亭花园路交叉口，沿后湖大道布设。
车站全长206m，标准段外包宽22.3m，盾构段宽东31.3m、西26.4m。
基坑面积5002.09㎡，小里程端盾构段基坑深度约×.1m，标准段深度约17.97m，大里程端盾构段深度约×.52m。
如下图2-1所示。
本车站地下连续墙标准段幅宽6m，转角处幅宽为4.5m～6m不等，地下连续墙宽800mm，地下连续墙深度为28.88m～52.88m，混凝土强度等级采用C35水下混凝土，接头采用工字型钢板接头。
沿百步亭花园路站下方预留14号线穿越范围内连续墙采用玻璃纤维筋，上、下段钢筋笼与玻璃纤维筋笼搭接连接。
本车站地下连续墙共划分槽段85幅，形式有“一”、“L”、“Z”字型，其中“一”字形幅段73幅，“L”字形幅段8幅，“Z”字形幅段4幅。
2.2周边环境
（1）周边建筑物：
百步亭花园路站东北侧是城市绿地，景观条件较好。
西北侧以及东南侧均为高层住宅区，其中西北侧现状建筑贴道路红线较近，并且都是接近100m的建筑，居住容量大，东南侧的住宅楼在18层左右。
西南侧是一座大型购物广场，客流量较大。
图2-1百步亭花园路站平面位置示意图
（2）既有管线：
车站范围内管线种类繁多，有雨污水管、给水管、电力、通信、路灯、燃气等管线，其中通讯、电力和燃气管线迁改难度大、周期长。
既有管线改迁至基坑两侧或者从车站端头绕行，以保证围护结构正常施工。
第3章施工筹划
本工程以系统工程理论进行总体规划，工期以动态网络计划进行控制，施工技术管理以现场动态为基础，质量通过ISO9001质量保证体系进行全面控制，安全以事故树、生物钟进行预测分析、控制。
我们将规范施工、严格管理、积极沟通，遵循“诚信、敬业、高效、奉献”的精神，严格按照规范及合同要求执行，以“创优质名牌，达文明样板，保合同工期，树企业信誉”的战略目标组织施工。
3.1施工进度计划
地下连续墙共85幅，混凝土方量14800m3。
根据现场实际情况，本工程地下连续墙待围挡封闭后进行施工，施工期间安排1台成槽机和12台冲击锤，保证流水作业。
施工总体安排于2015年9月12日开工，平均按3天2幅地下连续墙考虑，进行跳槽施工，地下连续墙计划工期138天。
具体时间安排见表3.1。
表3.1地连墙施工进度计划
序号
工序名称
开始时间
结束时间
工期
备注
1
导墙
2015.9.12
2015.10.11
30
2
地下连续墙
2015.9.14
2016.1.26
138
3
总工期
2015.9.12
2016.1.26
140
3.2劳动力安排计划
连续墙钢筋笼吊装劳动力计划见表3.2。
表3.2劳动力计划表
序号
类别
人数
备注
1
电焊工
20
持证上岗
2
钢筋工
15
3
修理、电工
2
持证上岗
4
专职安全员
4
持证上岗
5
吊装指挥员
4
持证上岗
6
吊车司机
4
持证上岗
7
挂钩司索工
4
持证上岗
8
挖掘机司机
2
持证上岗
9
杂工
10
3.3机械设备安排计划
连续墙钢筋笼吊装施工使用主要机械设备见表3.3。
表3.3主要机械设备进场计划表
序号
名称
型号
单位
数量
进场时间
备注
1
履带吊
300t
台
1
2015.9.11
2
履带吊
150t
台
1
2015.9.11
3
汽车吊
50t
台
1
2015.9.11
4
成槽机
SG60
台
1
2015.9.11
5
旋挖钻机
/
台
2
2015.9.11
6
冲击锤设备
/
台
12
2015.9.11
7
电焊机
AX-500
台
20
2015.9.11
8
钢筋切断机
GJ5-40
台
2
2015.9.11
9
钢筋弯曲机
GJ7-40
台
2
2015.9.11
10
钢筋调直机
/
台
2
2015.9.11
11
车丝机
UN-150
台
10
2015.9.11
12
挖掘机
PC200
台
2
2015.9.11
13
渣土车
12m³
辆
4
2015.9.11
3.4材料进场计划
连续墙施工主要材料进场计划见表3.4。
表3.4主要进场材料计划表
月份
钢筋（t）
工字钢（t）
砼（m3）
2015年8月
450
60
2500
2015年9月
600
90
3700
2015年10月
600
90
3700
2015年11月
600
90
3700
2015年12月
230
40
1200
3.5施工场地布置
施工场地采用全封闭式施工，施工场地布置时，以方便施工生产，互不影响原则，充分考虑吊车、成槽机等机械设备运行路线，满足其运行要求；场地保证排水、排污通畅。
根据本工程的现场施工条件、交通疏解及管线改移的情况，地下连续墙在主体结构打围完成后施工。
主体围护结构地下连续墙总共85幅，由于场地狭小，需分阶段进行施工。
先施工车站北侧地下连续墙，再施工围挡内剩余幅段连续墙，详见附图《百步亭花园路站围护结构施工场地布置图》。
第4章钢筋笼吊装方案
4.1吊装说明
本工程地下连续墙厚800㎜，地下连续墙深度为28.88m～52.88m不等，标准段幅宽为6m，异形段幅宽为4.5m～6.0m不等。
连续墙共划分槽段85幅，分幅处采用工字型钢接头，平面形式有“一”、“L”、“Z”字型，其中“一”字形幅段73幅，“L”字形幅段8幅，“Z”字形幅段4幅。
地下连续墙钢筋笼较长、较重，根据设计要求钢筋笼主要采用整体加工、整体吊装、槽段连接的施工方法。
由于车站转角幅连续墙宽度最大为6m，整幅钢筋笼较重，故转角幅采用分节吊装，其余均采用整体吊装，吊装施工方案必须满足理论计算和安全施工要求。
在钢筋笼吊放时，采用两台履带吊分别作为主吊、副吊同时作业，每一榀钢筋笼吊装时，先将钢筋笼水平吊起300～500mm高，进行试吊后，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
本工程地连墙钢筋笼采用整体吊装，对钢筋笼整体刚度要求较高，钢筋笼需设置起吊桁架。
优化后的钢筋笼形式只有“一”字形和“L”形，所以本方案是针对“一”字形和“L”形钢筋笼进行计算。
4.2吊点布置及计算
如果吊点位置计算不准确，钢筋笼会产生较大挠曲变形，使焊缝开裂，整体结构散架，无法起吊。
因此吊点位置的确定是吊装过程的一个关键步骤，连续墙深度分别为52.88m、50.38m、46.88m、43.88m、42.88m、38.88m、37.88m、37.13m、34.88m、32.88m、30.88m、30.13m、28.88m，对应的钢筋笼长度为53.4m、50.8m、47.4m、44.4m、43.4m、39.4m、38.4m、37.6m、35.4m、33.4m、31.4m、30.6m、29.4m。
根据我单位长期施工经验，本工程钢筋笼采用10点吊装，其中主吊吊点4个、副吊吊点6个。
图4-1钢筋笼吊点设置平面图
4.2.1纵向吊点计算
钢筋笼纵向吊点设置五道，根据弯矩平衡定律，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，计算如图4-2。
图4-2弯矩示意图
+M=-M
其中：
+M=（1/2）qL；
-M=（1/8）qL-（1/2）qL；
q为均布载荷；M为弯矩
故：
L2=2L1且2L1+4L2=53.4m（50.8m、47.4m、44.4m、43.4m、39.4m、38.4m、37.6m、35.4m、33.4m、31.4m、30.6m、29.4m）
计算得：
L1=4.02m；L2=11.34m（53.4m）
L1=3.82m；L2=10.80m（50.8m）
L1=3.56m；L2=10.07m（47.4m）
L1=3.34m；L2=9.43m（44.4m）
L1=3.26m；L2=9.22m（43.4m）
L1=2.96m；L2=8.37m（39.4m）
L1=2.88m；L2=8.16m（38.4m）
L1=2.82m；L2=7.99m（37.6m）
L1=2.66m；L2=7.52m（35.4m）
L1=2.51m；L2=7.10m（33.4m）
L1=2.36m；L2=6.67m（31.4m）
L1=2.30m；L2=6.50m（30.6m）
L1=2.×m；L2=6.25m（29.4m）
因此选取弯矩最小的B、C、D、E、F五点为吊点，钢筋笼起吊时弯矩最小。
本方案以长度为53.4m，宽为5.5m标准首开幅（含两根工字钢接头），厚为660mm的钢筋笼（总重约50t）为例作以下阐述。
实际吊装过程中B、C中心为主吊位置，D、E、F中心为副吊位置，而AB距离的存在影响吊装钢筋笼。
根据图纸参数、实际吊装经验、端头吊点设置及预埋件设置等特点，B点可向A点移动，其他各点位置调整如下：
1m+15m+15m+10m+10m+2.4m。
纵向吊点布置见图4-3。
图4-3纵向吊点示意图
吊点调整后，对钢筋笼变形进行验算。
根据设计图纸钢筋笼配筋并不一致，但为了计算上的方便，将钢筋的重量假定为均布分布，而将钢筋笼刚度考虑因配筋不同而引起的差异。
根据设计图纸，令钢筋笼顶到其下2.5m为A断面，其断面钢筋布置图如下图所示，其抗弯刚度为7.26x10-3m4。
图A断面钢筋分布图
令2.5m处到19m处为B断面，其断面钢筋布置图如下图所示，其抗弯刚度为9.66x10-3m4。
图B断面钢筋分布图
令19m处到27m处为C断面，其断面钢筋布置图如下图所示，其抗弯刚度为7.26x10-3m4。
图C断面钢筋分布图
令27m处到53.4m处为D断面，其断面钢筋布置图如下图所示，其抗弯刚度为3.69x10-3m4。
图D断面钢筋分布图
取钢筋的弹性模量为2.0x1011Pa。
采用Midascivil建模，求得在自重荷载作用下的挠度图如下图所示。
图4-4自重荷载作用下挠度图
在自重荷载作用下其最大挠度为2.48cm，变形在控制范围。
4.2.2横向吊点计算
钢筋笼横向吊点设置两道，根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原理，钢筋笼横向受力弯矩见图4-5。
图4-5钢筋笼横向受力弯矩图
+M=－M
其中+M=（1/2）ql1²
－M=（1/8）ql2²-（1/2）ql1²
q为分布荷载，M为弯矩
故
又2L1+L2=5.5m;得L1=1.14m，L2=3.22m
因此选取B、C二点为横向吊点位置，横向1.14m+3.22m+1.14m，布置见图4-6。
图4-6钢筋笼横向吊点布置图
4.2.3异形幅吊点计算
最大转角笼尺寸3.25米+3.5米，设置直角坐标系，A、B为转角两个区域，由于转角笼横向吊点与平笼有区别，转角笼垂心计算如下：
根据钢筋笼断面形式和尺寸计算出钢筋笼横向重心位置,a=3.5m,b=0.8m,c=3.25m。
图4-7钢筋笼断面横向重心位置计算图
L型钢筋笼横断面计算模型可分为钢筋笼A部分和钢筋笼B部分，图中：
（x1=0.4m，y1=2.025m）和（x2=1.75m,y2=0.4m）分别是A部分和B部分的重心坐标，（x0，y0）是钢筋笼的重心坐标。
假设：
钢筋笼横断面质量均匀分布在钢筋笼横断面S内。
钢筋笼横断面总面积为S，
A部分面积为:
=0.8m*（3.25m-0.8m）=1.96m2；
B部分面积为:
=3.5m*0.8m=2.8m2；
首先计算出钢筋笼横断面对X轴、Y轴的静矩：
=5.089
=5.684
则钢筋笼横断面重心为：
（x0,yo）=（1.19m,1.07m）
则吊点布置必须成45度穿过该点。
4.3钢筋笼加固
（1）钢筋笼整体加强
为保证钢筋笼整体受力性能，沿钢筋笼纵向通长设置4榀纵向桁架，纵向桁架主筋同连续墙主筋采用HRB400C28/25钢筋，W形桁架斜筋采用HRB400C25钢筋；沿钢筋笼纵向每5m设置1道横向桁架，横向桁架筋采用HRB400C25钢筋，横向桁架斜筋采用X形布置。
具体布置见下图4-8～9。
（2）钢筋笼吊点加强
为保证钢筋笼安全起吊，钢筋笼施工时需对吊点进行局部加强。
对设置在钢筋笼桁架上的所有吊点均需设置“几”字形加强筋（笼头第一道吊点采用2根“Π”筋加强，第二道主吊吊点下方搁置点采用“Π”筋加强），加强筋采用HPB300A40圆钢；吊攀采用HPB300A40圆钢；吊耳采用HPB300A40圆钢，所有吊点上部的一根水平筋进行加粗，采用HRB400C28钢筋。
具体加固措施见下图4-10。
图4-8纵向桁架配筋详图
图4-9横向桁架配筋详图
图4-10吊点加强及吊筋详图
（3）异形钢筋笼加强
异形拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架、吊点及剪刀撑外，另要增设钢筋笼内侧斜撑杆和外侧斜撑杆进行加强，斜撑杆每3m一道，沿钢筋笼长度方向布置，以防止钢筋笼在空中翻转角度时发生变形，具体加强见下图4-11。
图4-11异性钢筋笼加固措施
4.4吊装步骤
指挥主、副吊机移动至起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣。
（1）检查两吊机钢丝绳的安装情况及受力重心后，开始同时平吊。
如下图：
图4-12钢筋笼平吊示意图
（2）钢筋笼吊离地面300mm～500mm后悬停3～5分钟，检查钢筋笼是否平稳，无异常情况后主吊起钩，根据钢筋笼尾部距地面的距离，随时指挥副吊配合起钩。
如下图:
图4-13双机抬吊钢筋笼转化示意图
（3）指挥主吊机向左（或向右）侧旋转、副吊机顺转至合适位置，让钢筋笼垂直于地面。
副吊机放下吊具，起重工卸下钢筋笼上最下端副吊机的起吊点卸扣及副吊机吊钩钢丝绳，然后指挥副吊机远离起主吊机作业范围。
如下图：
图4-14主吊完全吊起钢筋笼示意图
（4）指挥主吊机行走至施工槽段，旋转大臂使钢筋笼转移至下放槽段导墙处，对准分幅线，开始下放。
在此过程中，专人牵拉副吊的钢丝绳，每下放到一个副吊吊点处，大吊停止下放，专人卸除卡扣，直至副吊钢丝绳全部卸除。
主吊继续下放，至主吊转换钢丝绳搁置点时，用扁担卡住钢筋笼穿扁担处，主吊放下钢筋笼，使钢筋笼的重量承担在扁担上。
安装好主吊的起吊绳和连接绳，主吊收钩，使主吊的钢丝绳受力，吊起钢筋笼，抽出扁担。
主吊继续下放钢筋笼。
图4-15主吊倒换钢丝绳示意图
（5）在钢筋笼下放至笼顶下第一根水平筋时，再次用扁担卡住笼头吊点处。
转换主吊的钢丝绳。
把主吊的钢丝绳安装在吊筋上，主吊起钩，直至提起钢筋笼10～20cm，抽出扁担。
继续下放钢筋笼至设计标高，调整扁担下垫高度使钢筋笼的吊筋完全搁置在扁担上，最后卸除钢丝绳的卸扣，钢筋笼的整个吊放过程完毕。
图4-16钢筋笼下放完成示意图
4.5钢筋笼吊装吊点转换与站位
4.5.1钢筋笼吊装吊点转换
（1）双机就位，开始平抬钢筋笼。
（2）双机平抬钢筋笼起，大吊提升钢筋笼，小吊平稳向前移动。
（3）大吊起钩，小吊起钩缓慢运行，直至大吊吊起钢筋笼。
（4）小吊卸钩，大吊完全吊起钢筋笼。
大吊旋转大臂，使钢筋笼移至下放导墙处。
对准分幅线，开始下放，在此过程中，专人牵拉副吊的钢丝绳，每下到一个节点地方时，大吊停止下放，专人卸除卡扣。
（6）当副吊钢丝绳全部卸除后，大吊继续下放。
在大吊转换钢丝绳吊点时，用扁担卡住钢筋笼穿扁担处，大吊放下钢筋笼，使钢筋笼的重量承担在扁担上。
（7）安装好大吊的起吊绳和连接绳，大吊收钩，使大吊的钢丝绳受力，吊起钢筋笼，抽出扁担。
大吊继续下放钢筋笼。
（8）在钢筋笼下放至从笼顶下第一根水平筋时，再次用扁担卡住笼头吊点处。
转换大吊的钢丝绳。
把大吊的钢丝绳安装在吊筋上，大吊起钩，直至提起钢筋笼至导墙上10～20cm，抽出扁担。
继续下放钢筋笼，使钢筋笼的吊筋搁置在扁担上，最后卸除钢丝绳的卸扣，钢筋笼的整个吊放过程完毕。
4.5.2钢筋笼吊装站位
钢筋笼起吊需要主吊和副吊相互协作，同时工作才能将钢筋笼整体吊装起来，吊装时履带吊站如何站位、如何旋转需加以考虑，本工程钢筋笼吊装时履带吊站位如下图4-17～18所示。
图4-17履带吊站位平面图
图4-18履带吊站位断面图
4.6吊具配置
吊具配置的计算只满足施工时钢筋笼吊装的要求，为防止吊具损坏或丢失，应对钢丝绳、卸扣、扁担、滑轮等吊装物资进行储备，额外配置一套。
4.6.1起吊扁担配置及验算
主副吊扁担均采用70mm钢板加工，扁担长4m，扁担上部吊点孔位间距3m。
（1）钢扁担尺寸以及材料参数
扁担采用45号钢板加工制作而成，45号钢抗拉强度为600MPa，屈服强度为355MPa，抗剪强度为410MPa。
挤压强度为拉伸强度的2～2.5倍；
扁担的尺寸见图4-19（图中标注单位均为mm）所示，扁担厚度为70mm，孔径均为90mm。
图4-19钢扁担尺寸示意图
（2）建立扁担分析模型
扁担分析模型如图4-20所示。
图4-20起吊扁担分析模型
（3）扁担抗力计算
①竖向最小横截面如下图4-×所示。
图4-×孔周最小截面计算示意图
则竖向截面承受最大剪力为：
换算为质量为：
②扁担孔周承载力计算
计算面积为：
上部：
下部：
则单孔承受最大剪力为：
上部：
下部：
换算为质量为：
上部：
下部：
综上，从扁担最小截面承受最大剪力来考虑，扁担可起吊重量为1463.7t；而从单孔周边最大承载来考虑，扁担可起吊最大重量为t和t（横向两点吊）。
故比较以上可知，此种型号扁担可起吊最大重量为574t（横向两点吊），取安全系数为5，则此种型号扁担起吊重量应t。
满足要求；
4.6.2钢丝绳配置及验算
（1）主吊钢丝绳配置及验算
①主吊扁担上部钢丝绳配置及验算
主吊钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳采用72mm（6×61+1），公称抗拉强度为1850MPa，破断拉力总和：
Fg=3590kN，安全系数K取8，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.80。
钢丝绳与扁担夹角θ=60°，计算得主吊扁担上部钢丝绳长度为3m，配置2根。
容许拉力：
[Fg]=aFg/K=0.80*3590/8=359.0kN=35.9t
吊重：
G＝G笼+G吊具=50t+2t=52t
钢丝绳拉力：
T=G/（2sinθ）=52/（2×sin60）＝30.03t＜[Fg]满足要求。
②主吊扁担下部钢丝绳配置及验算
主吊钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大，钢丝绳采用47.5mm（6×37+1），公称抗拉强度为1850MPa，破断拉力总和：
Fg=1560kN，安全系数K取8，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.82。
钢丝绳与钢筋笼夹角θ=60°，计算得主吊起吊钢丝绳长度为15m，故主吊配置：
2根30m起吊绳、2根15m连接绳。
容许拉力：
[Fg]=aFg/K=0.82*1560/8=159.9kN=15.99t
吊重：
G=50t
钢丝绳拉力：
T1=G/4=50/4=12.5t＜[Fg]满足要求。
（2）副吊钢丝绳配置及验算（如下图4-22～23所示）
①副吊扁担上部钢丝绳验算
钢筋笼平放时副吊受力最大，钢丝绳采用47.5mm（6×37+1），公称抗拉强度为1850MPa，破断拉力总和：
Fg=1560kN，安全系数K取8，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.82。
钢丝绳与扁担夹角θ=60°，计算得副吊扁担上部钢丝绳长度为3m，配置2根。
容许拉力：
[Fg]=aFg/K=0.82*1560/8=159.9kN=15.99t
钢筋笼受力分析：
图4-22钢筋笼荷载分布情况
根据设计图纸钢筋笼配筋情况，将钢筋笼分为4段，长度依次为2.5m，16.38m，
8m，26.52m。
将钢筋和工字钢自重换算为均布荷载，依次为q1=10KN/m，q2=12.63KN/m,q3=10KN/m,q4=6.73KN/m。
图4-23钢筋笼平放时钢丝绳连接示意图
根据竖向力平衡得：
2×（2T1cos30°+T2cos30°+T3+T3cos60°）=50t；
根据弯矩平衡∑MA=0得：
2×（T1cos30°×1+T1cos30°×16+T2cos30°×31+T3×41+T3cos60°×51）=
10×2.5×1.25+12.63×10.69×16.38+10×8×22.88+6.73×26.73×40.14；
取点K受力分析，有2T3cos30°=T2；
联立三个方程解得：
T1=7.33t，T2=7.15t,T3=4.13t。
主吊和副吊扁担上部钢丝绳拉力：
4T1cos30°+2=2F主cos30°；
4T2cos30°+2=2F副cos30°；
解得钢丝绳拉力：
F主=15.8t，F副=15.45t＜[Fg]满足要求。
平抬钢筋笼时副吊起吊重量为：
2F副cos30°=26.76t
②副吊扁担下部钢丝绳验算
钢筋笼平吊时副吊受力最大，钢丝绳采用36.5mm（6×37+1），公称抗拉强度为1850MPa，破断拉力总和：
Fg=931.5kN，安全系数K取8，钢丝绳破断拉力换算系数a＝0.82。
滑轮下钢丝绳与钢筋笼夹角θ=60°，计算得起吊钢丝绳长度20m、滑轮下部钢丝绳长度为18m，各配置2根。
容许拉力：
[Fg]=aFg/K=0.82*931.5/8=95.48kN=9.55t
通过①计算得知T2=7.15t＜[Fg]满足要求。
通过滑轮下钢丝绳受力分析得：
T3=4.13t＜[Fg]满足要求。
4.6.3卸扣、滑轮配置
卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择，主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。
通过钢丝绳受力计算得知：
主吊：
扁担上部卸扣最大拉力为T=30.03t，扁担下部卸扣最大拉力为50t/（2*sin60°）=28.87t，B、C吊点处卸扣最大拉力为T1=12.5t。
卸扣安全系数取2，故本工程卸扣配置如下：
主吊：
80t的卸扣2个，60t的卸扣2个，30t的卸扣6个。
副吊：
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