岩土专业案例试题和答案Part9Word文档下载推荐.docx
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8.0%
8.7%
9.5%
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.1.7条，设计冻深zd=h′-Δz。
式中，h′为实测冻土厚度，h′=2.0m；
Δz为地表冻胀量，Δz=186.288-186.128=0.16m。
则zd=2-0.16=1.84m，故平均冻胀率为0.16/1.84=0.087。
4.已知花岗岩残积土土样的天然含水量w=30.6%，粒径小于0.5mm细粒土的液限wL=50%,塑限wp=30%。
粒径大于0.5mm的颗粒质量占总质量的百分比P0.5=40%。
该土样的液性指数IL最接近（）。
0.03
0.04
0.88
1.00
根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009年版）第6.9.4条条文说明
5.某仓库外墙采用条形砖基础，墙厚240mm，基础埋深2.0m，已知作用于基础顶面标高处的上部结构荷载标准组合值为240kN/m。
地基为人工压实填上，承载力特征值为160kPa，重度19kN/m3。
按照现行《建筑地基基础设计规范》，基础最小高度最接近下列哪个选项的数值？
0.5m
0.6m
0.7m
1.1m
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）第5.2.2条和第8.1.2条，基底平均压力：
6.如图4-31所示，柱底轴向荷载F=26500kN，重要性系数y0=1,承台采用C35混凝土（轴心抗拉设计值为ft=1.57MPa）。
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）验算承台A1—A1和A2—A2处斜截面的受剪承载力，其结果（验算式左右两端数值）与（）组数据接近。
15910kN＞V1=7762kN；
14816kN＞V2=7562kN
16820kN＞V1=7820kN；
14700kN＞V2=7820kN
15900kN＞V1=7982kN；
14850kN＞V2=7162kN
10399kN＞V1=8833kN；
9634kN＞V2=8833kN
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.9.10条，斜截面受剪承载力计算公式为：
V≤βhsαftb0h0计算步骤如下：
A1—A1斜截面受剪承载力计算如下：
7.某砖墙厚度0.24m，墙下条形基础宽2.5m，埋深1.5m，上部结构传来的竖向荷载F=260kN/m，力矩M=25kN·
m/m2。
计算验算截面的弯矩，其值最接近于（）kN·
75
77
81
150
B
计算截面选在墙边缘，按公式计算如下：
8.某填方高度为8m的公路路基垂直通过一作废的混凝土预制场，如图5-1所示，在地面高程原建有30个钢筋混凝土地梁，梁下有53m深的灌注桩，为了避免路面的不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯（泡沫）板块（EPS）。
路基填土重度为18.4kN/m3,据计算，地基土在8m填方的荷载下，沉降量为15cm,忽略地梁本身的沉降和EPS的重力，已知EPS的平均压缩模量为Es=500kPa,为消除地基不均匀沉降，在地梁上铺设聚苯乙烯（泡沫）厚度应最接近于下列哪个选项的数值？
（忽略填土本身沉降，其沉降由EPS产生）（）
150mm
350mm
550mm
750mm
EPS顶的压力（设EPS厚h）px=yH=18.4×
（8-h），
9.某单层建筑位于平坦场地上，基础埋深d=1.0m,按该场地的大气影响深度取胀缩变形的计算深度zn=3.6m，计算所需的数据列于表8-9，试问按《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112—1987）计算所得的胀缩变形量最接近（）mm。
20
26
44
63
根据《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112—1987）第3.2.2?
3.2.3条，胀缩变形量之和为：
10.基坑剖面如图7-16所示，已知砂土的重度y=20kN3，φ=30°
，c=0,计算土压力时，如果C点主动土压力值达到被动土压力值的1/3，则基坑外侧所受条形附加荷载q最接近下列（）kPa。
80
120
180
240
A
根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—1999）第3.4节、第3.5节，C点埋深11m，小于b0+3b1=3+3×
3=12m，在支护结构外侧荷载影响范围之内，具体分析如下：
C点外侧被动土压力epjk：
11.山区重力式挡土墙自重200kN/m，经计算，墙背主动土压力水平分力Ex=200kN/m,竖向分力Ey=80kN/m，挡土墙基底倾角15°
，基底摩擦系数μ为0.65。
问该墙的抗滑移稳定安全系数最接近于下列哪个选项的数值？
（不计墙前土压力）（）
0.9
1.3
1.7
2.2
根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）第10.2.3条，挡土墙抗滑移稳定系数：
12.某建筑采用筏形基础底面尺寸为10m×
20m，底面压力为220kPa，基础底面下设300mm褥垫层，基础埋深2.0m，勘察资料如下：
I.0~10m,淤泥质土，y=19.5kN/m3,qsk=7kPa,fak=80kPa,Es=8.8MPa；
II.10~20m，砂土，y=18.5kN/in3,qsk=25kPa,fak=200kPa；
III.地下水埋深2.0m。
采用深层搅拌法处理，桩按等边三角形布置，桩径为500mm,桩长9m,水泥掺入比为15%,桩体平均强度fcu=2.8MPa，桩间土承载力折减系数为0.4,桩端天然地基土承载力折减系数0.5，桩身强度折减系数为0.33，按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002）计算。
（1）复合地基承载力不宜小于（）kPa。
190.8
200
210
220
修正后的地基承载力应满足公式：
fsp=fspk+ηdym（d-0.5≥220kPa,故复合地基承载力fspk≥220-1×
19.5×
（2-0.5）=190.75kPa。
13.一非浸水重力式挡土墙，墙体重力W=180kN,墙后主动土压力水平分力、垂直分力分别为75kN、2kN,墙基底宽B=1.45m，基底合力偏心距e=0.2m，地基容许承载力[σ]=290kPa,则挡土墙趾部压应力σ与地基容许承载[σ]的数值关系近似为（）。
σ=0.24[σ]
σ=0.72[σ]
σ=0.83[σ]
σ=1.21[σ]
根据《铁路路基支挡结构设计规范》（TB10025—2006）第3.3.6条，
14.某松散砂土地基，处理前现场测得砂土孔隙比为0.81，土工试验测得砂土的最大、最小孔隙比分别为0.90和0.60。
现拟采用砂石桩法，要求挤密后砂土地基达到的相对密实度为0.80。
砂石桩的桩径为0.70m，等边三角形布置。
（1）处理后地基的孔隙比最接近（）。
0.60
0.62
0.64
0.66
15.有一重力式挡土墙墙背垂直光滑，无地下水，打算使用两种墙背填土，一种是黏土，c=20kPa，φ=22°
，另一种是砂土，c=0，φ=38°
，重度都是20kN/m3，问墙高h等于（）m时，采用黏土填料和砂土填料的墙背总主动土压力两者基本相等。
3.0
7.8
10.7
12.4
16.某一办公楼，楼长46.0m,宽12.8m，总建筑面积2860m2。
地基土为杂填土，地基承载力特征值fa=86kPa。
拟采用灰土挤密桩，设计桩径d=400mm，桩内填料的最大干密度为ρdmax=1.67t/m3；
场地处理前平均干密度为=1.33t/m3，挤密后桩土间平均干密度要求达到=1.54t/m3，进行灰土挤密桩设计。
（3）经处理后的灰土挤密桩的复合地基承载力特征值比较合适的为（）kPa。
252
192
170
100
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002）第14.2.8条，初步设计当无试验资料时，可按当地经验来确定，但对于灰土挤密桩复合地基承载力特征值，不宜大于处理前2.0倍：
也不应大于250kPa。
17.某承台下设三根钻孔灌注桩（干作业），桩径为600mm，桩长11m，各层土的厚度、侧阻、端阻如图4-24所示，则计算得基桩承载力特征值为（）kN。
650
760
770
780
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.3.3条，土的总极限侧阻力的计算公式为：
Qsk=u∑qsikli。
式中，u为桩身周长；
qsik为桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
li为桩穿越第i层土的厚度。
则土的总极限侧阻力为：
Qsk=3.14×
0.6×
（5×
40+5×
55+1×
70）=1026.78kN，土的总极限端阻力的计算公式为：
Qpk=qpkAp。
式中，qpk为极限端阻力标准值；
Ap为桩端面积。
则土的极限端阻力为：
18.某场地地层如图5-3所示。
拟采用水泥搅拌桩进行加固。
已知基础埋深为2.0m,搅拌桩桩径600mm，桩长14.0m，桩身强度fcu=0.8MPa，桩身强度折减系数取η=0.3，桩间土承载力折减系数β=0.6，桩端土承载力折减系数α=0.4,搅拌桩中心距为1.0m,等边三角形布置。
试问搅拌桩复合地基承载力特征值取下列哪个选项的数值合适？
80kPa
90kPa
100kPa
110kPa
19.某框架柱采用桩基础，承台下5根Φ=600mm的钻孔灌注桩，桩长l=15m，如图4-18所示，承台顶处柱竖向轴力F=3840kN，My=161kN·
m，承台及其上覆土自重设计值G=447kN,基桩最大竖向力Nmax为（）kN。
831
858
886
902
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.1.1条，偏心竖向力作用下，基桩竖向力按下式计算：
式中，Fk表示作用于桩基承台顶面的竖向力；
Gk表示桩基承台的自重标准值；
Mxk、Myk表示承台底面的弯矩；
Nik表示单桩桩顶竖向力；
xi、yi表示第i复合基桩或基桩至x、y轴的距离；
n表示桩基中的桩数。
则竖向力最大值为：
20.某填海造地工程对软土地基拟采用堆载预压法进行加固，已知海水深1.0m，下卧淤泥层厚度10.0m,天然密度ρ=1.5g/cm3,室内固结试验测得各级压力下的孔隙比如表5-1所示，如果淤泥上覆填土的附加压力p0取125kPa,按《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002）计算该淤泥的最终沉降量，取经验修正系数为1.2，将10m的淤泥层按一层计算，则最终沉降量最接近以下哪个数值？
1.46m
1.82m
1.96m
2.64m
21.某桩基工程，桩基布置及承台尺寸如图4-35所示，承台采用C25混凝土，混凝土强度设计值ft=1.27MPa，承台有效高度h0=1100mm。
桩柱截面尺寸为：
柱截面为600mm×
600mm，桩截面为400mm×
400mm，上部结构传递到承台顶面的荷载为：
F=3600kN,M=500kN·
m。
试根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）确定：
（2）承台的抗冲切力Fl为（）kN。
5460
5474
5485
5493
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.9.7条规定，承台抗冲切力应满足公式：
Fl≤4β0x（hc+a0x）βhpfth0①由题可得，自柱短边、长边到最近柱边的距离为：
a0x=a0y=1.2-0.2-0.25=0.75②截面的剪跨比为：
22.有一码头的挡土墙，墙高5m，墙背垂直、光滑；
墙后为冲填的松砂。
填土表面水平，地下水位与墙顶齐平。
已知砂的孔隙比e=0.9,饱和重度ysat=18.7kN/m3，内摩擦角ψ=30°
。
强震使饱和松砂完全液化，震后松砂沉积变密实，孔隙比变为e=0.65，内摩擦角变ψ=35。
震后墙后水位不变。
试问墙后每延长米上的主动土压力和水压力之总和最接近于下列哪个选项的数值？
68kN
120kN
150kN
160kN
23.已知承台有效高度h0=500mm，所采用混凝土抗拉强度设计值ft=1.27MPa，其他条件如图4-33所示。
桩柱尺寸为：
桩400mm×
400mm；
柱400mm×
600mm。
则承台底部角桩和顶部角桩的抗冲切力分别为（）kN。
529；
255
240
435；
219
240
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.9.8条，三桩三角形承台角桩冲切的承载力计算公式为：
24.某天然地基土体不排水抗剪强度cu为23.35kPa,地基极限承载力等于5.14cu，为120kPa。
采用碎石桩复合地基加固，碎石桩极限承载力可采用简化公式估计，ppf=25.2cu0。
碎石桩梅花形布桩，桩径为0.80m，桩中心距为1.40m。
设置碎石桩后桩间土不排水抗剪强度为cu0=25.29kPa。
破坏时，桩体强度发挥度为1.0，桩间土强度发挥度为0.8。
（1）碎石桩复合地基置换率为（）。
m=0.30
m=0.32
m=0.33
m=0.59
梅花形布桩：
de=1.05s=1.47m；
复合地基的置换率：
m=d2/d2e=0.82/1.472=0.30。
25.高6m的建筑物路堤挡土墙，如图6-28所示。
已知墙背倾角α=9°
墙后填土y=18kN/m3，φ=40%，δ=20°
，填土破裂角θ=31°
08′，填土表面水平且承受均布荷载（换算成土柱高h0=3m），用库仑理论求其墙背水平方向上主动土压力Ea的值为（）kN/m。
90.5
91.8
92.6
96..4
26.某住宅区建筑场地位于北京延庆地区，场地中某钻孔勘探资料如表9-8所示。
地下水位埋深4.5m,基础埋深3.5m.该钻孔的液化指数IlE应为（）。
13.5
14.0
14.8
15.5
根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010），具体步骤如下：
①进行液化初判：
根据第4.3.3条，北京延庆地区设防烈度为8度，第4层粗砂土地质年代为Q3，可判为不液化。
根据附录A，北京延庆地区设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.2g，设计地震分组为第一组，第2层粉土层的黏粒含量为14%，可判为不液化土；
对第3层中砂土，根据表4.3.3得d0=8,则有d0+db-2=8+3.5-2=9.5=du,d0+db-3=8+3.5-3=8.5＞dw=4.5m，1.5d0+2db-4.5=1.5×
8+2×
3.5-4.5=14.5＞du+dw=14.5,均不符合条件。
所以不能排除第三层中砂土的液化性，需进行进一步判别。
②对第3层中砂土进行液化复判（进一步判别）：
根据第4.3.4条，取判别深度为20m。
根据表4.3.4可知N0=12，计算临界标准贯入锤击数Ncr:
27.某场地作为地基的岩体结构面组数为2组，控制性结构面平均间距为1.5m，室内9个饱和单轴抗压强度的平均值为26.5MPa，变异系数为0.2，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），上述数据确定的岩石地基承载力特征值最接近（）MPa。
13.6
12.6
11.6
10.6
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）第5.2.6条、附录J，由题可知该岩体的岩体结构面组数为2组，完整程度为完整，折减系数ψr=0.5，则可得：
28.某工程用桩为灌注桩，桩径0.8m，入土深度L=28m，桩身配筋12Φ16，采用C30混凝土，桩侧土水平抗力系数的比例系数m=14MN/m4,已知条件：
C30混凝土弹性模量为3.0×
104N/mm2，抗拉强度设计值ft=1430kN/m2，钢筋弹性模量为2.0×
105N/mm2。
设桩顶竖向力N=2584kN，则其单桩水平承载力特征值接近（）kN。
199
232
246
259
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）第5.7.2条，计算如下：
①明确水平承载力是由桩身强度控制还是由位移控制。
桩身配筋率为：
ρg=12×
0.0162/0.82=0.48%＜0.65%，因此水平承载力由桩身强度控制。
29.有一宽6.0m,高5.0m隧道位于松散岩体中，围岩等效摩擦角为40°
重度为22kN/m3,按塌落拱理论计算。
（1）均布垂直荷载为（）kPa。
140
160
180
可按塌落拱理论计算，具体分析如下：
式中，a为隧道的半宽；
φ为等效摩擦角；
h为隧道的高度。
②均布垂直荷载q为：
q=y·
h1=22×
6.35=139.7kPa。
式中，y为围岩重度。
故该隧道围岩均布垂直荷载为139.7kPa。
30.某公路桥梁嵌岩钻孔灌注桩基础，清孔良好，岩石较完整，河床岩层有冲刷，桩径D=1000mm，在基岩顶面处，桩承受的弯距MH=500kN·
m，基岩的天然湿度单轴极限抗压强度frk=40MPa。
按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63—2007）计算，单桩轴向受压容许承载力[Ra]与下列哪个选项的数值最为接近？
（取β=0.6，系数C1，C2不需考虑降低采用）（）
12350kN
16350kN
19350kN
22350kN
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007），第5.3.5条和第5.3.4条，河床岩层有冲刷时，桩基须嵌入基岩，嵌入基岩深度：
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