红日江山B标段工程模板工程专项施工方案.docx
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红日江山B标段工程模板工程专项施工方案
目录
一工程概况1
二主体结构施工顺序3
三主要施工方法拟定3
四施工组织及劳动力安排4
五模板工程4
（一）主要施工方法拟定4
（二）模板支撑有关参数取用表5
（三）主体结构各部位模板施工方案5
（四）模板验收6
（五）模板拆除7
（六）模板结构计算书7
六劳动力及设备计划13
七施工中的应急措施14
八雨季和夜间施工措施21
九施工安全注意事项21
十安全保证措施23
南宁红日·江山B标段工程
模板工程专项施工方案
一工程概况
1、建筑概况：
南宁红日·江山B标段工程位于南宁市高新区高新七路西侧。
由3栋（23层/1栋，28层/2栋）建筑组成，地下室（含商业部分1层）建筑面积约6395.78㎡，总建筑面积约40103.19㎡，地下一层，裙楼一层。
8、9#楼28层建筑总高度为88.20米；13#楼23层。
本工程建筑类别属商住楼，其中地下室平时为车库，战时为防空单元，首层为商铺，二层以上为住宅楼，层高为3米。
2、结构概况
本工程设计为甲类建筑，结构设计使用年限为50年，建筑结构的安全等级为二级。
结构形式为框架剪力墙结构，-1层为框架剪力墙结构，1层以上为剪力墙结构。
抗震设防烈度为六度；结构的抗震等级为二级，地下一层抗震等级为二级，主体抗震等级二级，地下室基础底板抗震等级为三级。
本工程现浇各部件混凝土强度等级、厚度及抗渗等级设计如下：
楼号
部位
楼层
设计砼强度等级
墙板厚度
8#楼
墙、柱
地下室（-5.7~±0.00）
C45
一层~三层（±0.00m~12.30m）
C45
四~九层（12.30m~30.30m）
C40
十~十五层（30.30m~51.30m）
C35
十六~二十一层（51.30m~66.30m）
C30
二十二~屋顶（66.30m~93.85m）
C25
地下室顶板、梁
一层楼板（±0.00m）
C35抗渗等级S6
板、梁
二~三层（6.30m~12.30m）
C30
三层~屋顶（15.30~93.85）
C25
9#楼
墙、柱
地下室（-5.7~±0.00）
C45
一层~三层（±0.00m~12.30m）
C45
四~九层（12.30m~30.30m）
C40
十~十五层（30.30m~51.30m）
C35
十六~二十一层（51.30m~66.30m）
C30
二十二~屋顶（66.30m~93.85m）
C25
地下室顶板、梁
一层楼板（±0.00m）
C35抗渗等级S6
板、梁
二~三层（6.30m~12.30m）
C30
三层~屋顶（12.30~93.85）
C25
13#楼
墙、柱
地下室（-5.4~±0.00）
C45
一层~三层（±0.00m~13.80m）
C45
四~九层（13.80m~31.80m）
C40
十~十五层（31.80m~49.80m）
C35
十六~二十层（49.80m~64.80m）
C30
二十一~屋顶（64.80m~81.50m）
C25
地下室顶板、梁
一层楼板（±0.00m）
C35抗渗等级S6
板、梁
二~三层（6.00m~13.80m）
C30
三层~屋顶（13.90~81.50）
C25
现浇各部件钢筋分布情况为：
本工程现浇各部件钢筋分布较为常见，为热轧的Ⅰ级、Ⅱ级钢和Ⅲ级钢，具体分布从基础柱墩、地下室底板、框支框架柱、墙到上部结构钢筋种类≥12的采用Ⅱ级钢，包括从12~16的钢筋,≥18的采用Ⅲ级钢筋，包括18~25的钢筋。
其余6~10的为Ⅲ级钢。
二主体结构施工顺序
本工程地上部分采取柱、梁、板一次浇筑成型，其施工程序如下：
定位放线→墙柱筋绑扎→加固墙柱模
顶撑排架→支梁、板模板→梁筋绑扎→板筋绑扎→墙、柱、梁、板砼
水电预埋
三主要施工方法拟定
1、内脚手架支设：
内脚手架采用标准扣件，搭设满堂红脚手架，脚手架立杆间距为1000，底部距板300处设置扫地杆，第一步横杆距扫地杆为1810。
梁底立杆根据计算结果设置，详细计算结果见模板设计计算书和内脚手架搭设参数取用表。
2、外脚手架支设：
外脚手架搭设高度必须高出楼板面1.2m，兼作防护栏杆。
搭设参数如下：
立杆间距1.5m，排距0.85m，距外墙0.3m，沿主体结构外沿满搭。
底下100mm处搭设扫地杆，大横杆间距为1.8m，小横杆间距为0.5m，在第三排横杆（距底5.4m）处铺设钢筋网片脚手板，为施工作业层用；并在脚手架内侧作业层处搭设扶手栏杆，距作业层0.9m。
3、模板体系：
混凝土剪力墙体、结构方柱、顶板梁板模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。
4、钢筋连接：
梁主筋D≥20mm采用机械连接（直螺纹套筒），其余为绑扎搭接；墙柱钢筋D≥18mm采用机械连接（直螺纹套筒），其余为绑扎搭接，本工程钢筋大小从6mm~到25mm。
钢筋接头位置严格满足设计图纸及有关施工质量验收规范的要求。
四施工组织及劳动力安排
主体结构施工按栋号分成六栋。
根据现场施工要求组织土建两个班组（A班组施工8#、9#、13#楼；B班组施工5#、6#、7#楼）、水电安装两个班组（C班组施工8#、9#、13#楼；D班组施工5#、6#、7#楼）等作业队伍进场施工，各施工队平行施工，施工队内各区段组织流水施工。
劳动力安排详见劳动力计划标。
五模板工程
（一）主要施工方法拟定
1）、模板体系：
模板均采用木模板，以木方、钢管、对拉螺栓、“3”型卡扣等组成支撑加固体系。
木模板具有施工简便、快捷等特点，在我公司广泛应用。
在模板工程施工中主要抓住以下几方面：
胶合板做模板，采用40×90的木方，对墙柱梁板的模板支撑、螺栓间距等要经过计算确定。
利用我们的成熟经验，改进支模工艺，保证梁柱接头的混凝土质量，消除混凝土质量通病。
对二层转换层顶板大截面梁模板顶架要进行设计和计算后方可支设，以确保支设牢靠、不出意外。
后浇带处的梁板模板及支撑不得随意拆除以免出现裂缝，必须在后浇带混凝土浇筑完成后达到一定强度后方可拆除。
2）、主体结构各部位配模方案：
序号
工程部位
模板
支撑及加固体系
1
混凝土墙、柱
胶合板
由40×90的木方、Φ48×3.5mm钢管、Φ12对拉螺栓以及“3”型卡等组成。
2
梁、板
胶合板
由40×90的木方、可调支撑满堂红脚手架组成。
（二）模板支撑有关参数取用表
1）、墙体模板支撑：
墙体厚度B
（mm）
高度H（m）
木方间距
（mm）
加固钢管间距
（mm）
对拉螺栓间距
（mm）
200≤B≤350
顶部2m以内
300
450
竖向450，横向400
底下部分
300
400
竖向400，横向400
2）、方柱模板支撑：
柱截面B×H
（mm）
高度h（m）
木方间距
（mm）
加固钢管间距
（mm）
对拉螺栓间距
（mm）
800×800以内
顶部2m以内
300
400
300
底下部分
300
300
300
3）、楼板模板支撑：
板厚H=200时，满堂红脚手架立杆间距不得大于1000，木方间距不得大于400。
4）、梁模板支撑：
本工程首层以上顶板梁尺寸较小。
梁侧用对拉螺栓进行加固，距梁底200，梁底木方间距不能大于200，且木方必须立着放置。
（三）主体结构各部位模板施工方案
（1）、（墙柱、梁板、楼梯模板）各部位施工顺序为：
柱模板：
放柱模板定位及控制线→支设柱模板→安拉杆及加固→预检。
梁模板：
测量放线及标高，复核→搭设梁模板支架→拼装梁底模板→梁底起拱→
绑扎梁钢筋→拼装梁侧模→拼装上下锁口楞、对拉螺栓→加固、验收。
钢筋混凝土楼板：
搭设支架→拼装板模木楞→调整、核实楼板标高及起拱→铺设板模
→检查模板标高及平整度→绑扎板筋。
（2）、施工之前由项目工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。
（3）、钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。
每个施工段内支模顺序是：
柱→梁→楼板→梁柱接头。
（4）、方柱模板采用胶合板面板，采用40×90木方和Φ48×3.5钢管，配合紧固螺栓，如上图：
（5）、梁、板模板采用胶合板面板，利用满堂红内架配合木方及钢管加固，底模按设计要求起拱；支设如下图：
（6）、梁底先加工成木板条（块），侧帮则按交叉梁位置留岔口。
梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1~3‰跨长。
（7）、柱头、梁头利用胶合板按具体结构尺寸现场加工使用，需要注意的是加固必须坚固可靠，接缝严密保证质量。
为解决梁、柱及楼板处上下柱体经常出现的错台问题，在上层模板支设时应向下延伸200深，在模板外侧加补一个木楞。
（8）、楼梯模板的支设方法：
将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板上，并用木楞和顶木进行加强定位，钢管支撑3与木楞1成90°支撑。
如下页图。
施工要点：
在梯段中间开振捣孔，作为加强楼梯混凝土振捣用。
在踢步面板支设时，可先将踢面面板钉在木楞上，呈“L”形，然后再钉侧板。
其中：
1—50×100木方小楞，间距600；2—九夹板底模；3—钢管支撑。
（四）模板验收
模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、平整度、垂直度进行复核，确认合格后填写自检记录，并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表。
经交检合格后由工地技术负责人通知甲方、监理、质监三方验收，验收合格后方可浇筑混凝土。
（五）模板拆除
模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定。
柱、梁侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。
板底模板拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。
梁底模的拆除必须严格按设计及有关规范要求施工。
严禁未经技术人员通知，不经施工员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系，违者重罚，并追究责任。
拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。
拆模程序一般先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。
各部位构件拆模时所需混凝土强度：
结构类型
结构跨度（m）
按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75
＞2
100
（六）模板结构计算书
本计算书中结构计算荷载取值及有关材料力学性能均严格按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）以及有关规范及规定执行。
1）、荷载取值及所用材料力学性能：
（1）、荷载取值：
根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2001）中的有关规定，模板及其支架的设计应考虑以下各项荷载：
a、模板及其支架自重：
计算模板时取标准值0.5KN/m2，计算模板及其支架时取标准值0.75KN/m2。
b、新浇筑混凝土自重：
根据混凝土配合比设计报告，其标准值为2.4T/m3。
c、钢筋自重：
钢筋混凝土，楼板钢筋自重为1.1KN/m3，梁钢筋自重为1.5KN/m3。
d、施工人员及施工设备荷载：
计算模板及直接支承模板的小楞时标准值为2.5KN/m2，计算直接支承小楞的构件时标准值为1.5KN/m2，计算支架立柱及其它支承结构时标准值为1.0KN/m2。
e、振捣混凝土时产生的荷载：
对水平面模板其标准值为2.0KN/m2；对垂直面模板为4.0KN/m2。
f、新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，并取最小者：
F=0.22γct0β1β2V0.5
F=γcH
g、倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载（泵管2KN/m2）。
（2）、所用材料力学性能：
模板采用18厚胶合板，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σw]=16N/mm2，抗剪强度为[τ]=2.2N/mm2。
支承小楞采用40×90木方，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σw]=10N/mm2，抗剪强度为[τ]=1.4N/mm2。
加固钢管采用φ48×3.5标准钢管，有关力学计算参数如下：
弹性模量E=2.0×105N/mm2，抗弯强度为[σw]=210N/mm2，抗剪强度为[τ]=110N/mm2。
A=1020mm2，Iy=16.6×104mm4，Wy=5.79×103mm3。
钢管采用卡扣连接，连接卡扣抗滑移承载能力为：
Nnv=5KN/只。
2）、墙柱模板及支撑验算：
竖向构件（剪力墙、框支柱）选取300厚剪力墙和KZZ7（600×600）进行验算。
标准层层高均为3m。
混凝土自重23.52KN/m3，采用泵送混凝土，一次连续浇筑高度为2.5m，持续时间为40分钟，竖向浇筑速度为3.75m/h，混凝土初凝时间为6小时，掺加外加剂，坍落度为140~160，用插入式振捣器振捣。
混凝土侧压力标准值按公式计算如下：
F1=0.22γt0β1β2V0.5=0.22×23.52×6×1.2×1.15×3.750.5=82.967KN/m2
F2=γcH=23.52×2.5=58.8KN/m2
取两者中较小值即：
Fk=F1=58.8KN/m2
混凝土侧压力设计值FQ1=Fk×分项系数=58.8×1.2=70.56KN/m2
倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为FQ2=1.4×4=5.6KN/m2
荷载组合F=FQ1+FQ2=70.56+5.6=76.16KN/m2
（1）、模板计算：
木方小楞间距为250，加固钢管间距为350，模板按5等跨连续梁计算，取一个计算单元B=350宽，q=F×0.35=26.656KN/m；
模板截面特征参数如下：
I=1/12Bh3=1/12×350×183=17.01×104mm4
W=1/6Bh2=1/6×350×182=1.89×104mm3
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.105qL2=0.105×26.656×2502=1.75×105N.mm
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=1.75×105N.mm/（1.05×1.89×104mm3）
=8.8N/mm2
σmax≤［σw］=16N/mm2
满足要求。
（2）、木方验算：
本项验算实际上是验算支撑木方的加固钢管间距，为简化计算，将荷载直接作用在木方上，木方外钢管间距为L=350，按四等跨连续梁计算；其计算简图如下：
q=F×0.25=19.04KN/m；
I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.167×106mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.334×104mm3；
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.107×19.04×0.352=2.5×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=2.532×105N.mm/（1.05×8.334×104mm3）
=2.85N/mm2；
[σw]=10N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=0.607×19.04×0.35=4.045KN；
最大剪应力：
τmax=Vmax/A=4.045KN/（50×100mm2）=0.81N/mm2；
[τ]=1.4N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
（3）、加固钢管验算：
加固钢管间距为350，采用双钢管；对拉螺栓间距为350×350；按三等跨连续梁计算，基本上是每跨中间有荷载，其计算简图如上：
P1=F×0.35×0.35/2=4.665KN；
钢管截面特征：
E=2.0×105N/mm2，An=489mm2，
Iy=12.18×104mm4，Wy=5.08×103mm3。
最大弯矩：
Mmax=︱M1中︱=0.213×4665×350N.mm=3.48×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWn）=3.48×105N.mm/（1.05×5.08×103mm3）
=65.2N/mm2；
[σw]=210N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=0.675×4665N=3148.9N；
最大剪应力：
τmax=Vmax/An=3148.9N/（489mm2）=6.44N/mm2；
[τ]=110N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
挠度计算：
ω1中=（1.615×4665×3503）／（100EIy）=0.133mm；满足要求。
（4）、对拉螺栓验算：
采用φ12螺杆，净截面面积As=76mm2，fy=210N/mm2；螺杆间距350×350mm，单根螺杆受力为：
Q=0.35×0.35×76.16=9.33KN；
σ=Q/As=122.76N/mm2；σ＜fy；满足要求。
3）、梁模板及支撑验算：
取KL（600×1200）作为验算对象，梁底木方间距为200，平行于梁纵向钢管间距为1000，立杆间距为750。
（1）、模板验算：
模板验算实际上是验算支承模板的小楞间距，为简化计算，模板按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
模板自重：
0.5KN/m2×0.4m=0.2KN/m；
混凝土自重：
2.4×103Kg/m3×0.4m×0.9m×9.8N/Kg=8.4672KN/m；
钢筋自重（根据钢筋料表计算并取平均值）：
1.5×0.4×0.9=0.54KN/m；
静载：
q1=1.2×（0.2+8.4672+0.54）KN/m=11.049KN/m。
施工人员及施工设备荷载：
2.5KN/m2×0.4m=1.0KN/m；
振捣混凝土时产生的荷载：
2.0KN/m2×0.4m=0.8KN/m；
活载：
q2=1.4×（1.0+0.8）KN/m=2.52KN/m。
I=1/12bh3=1/12×400×183=19.44×104mm4
W=1/6bh2=1/6×400×182=2.16×104mm2
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=0.107q1L2+0.121q2L2
=0.107×11.049×0.32+0.121×2.52×0.32
=0.134KN.m
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=0.134KN.m/（1.05×2.16×104mm3）
=5.91N/mm2
［σw］=16N/mm2，满足要求。
AB跨中挠度最大：
ωmax=（0.632q1+0.967q2）L4／（100EI）=0.36mm；远小于2，满足要求。
（2）、木方验算：
本项验算实际上是验算支撑木方的横向钢管间距，为简化计算，将荷载直接作用在木方上，木方下钢管间距为L=1000，取300宽计算单元，其计算简图如下：
模板及小楞自重：
0.75KN/m2×0.3m=0.225KN/m；
钢筋混凝土自重：
2.5×103Kg/m3×0.9m×0.3m×9.8N/Kg=6.615KN/m；
静载：
q1=1.2×（0.225+6.615）KN/m=8.208KN/m。
施工人员及施工设备荷载：
2.5KN/m2×0.3m=0.75N/m；
振捣混凝土时产生的荷载：
2.0KN/m2×0.3m=0.6KN/m；
活载：
q2=1.4×（0.75+0.6）KN/m=1.89KN/m。
I=1/12bh3=1/12×50×1003=4.167×106mm4；
W=1/6bh2=1/6×50×1002=8.33×104mm3；
最大弯矩：
Mmax=M中=0.2×0.3+0.125（q1+q2）0.42
=0.08×（8.208+1.89）
=0.81KN.m
最大应力：
σmax=Mmax/（YxWX）=0.81KN.m/（1.05×8.33×104mm3）
=9.23N/mm2
［σw］=16N/mm2，σmax＜[σw]，满足要求。
跨中挠度最大：
ωmax=0.2（q1+q2）3003／（3EI）+5（q1+q2）4004／（384EI）
=0.074mm；远小于2mm，满足要求。
最大剪力：
Vmax=RA=0.2（q1+q2）=2.02KN；
最大剪应力：
τmax=Vmax/A=2.02KN/（50×100mm2）=0.4N/mm2；
[τ]=1.4N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
（3）、横杆验算：
横杆间距为1000，横杆按三等跨连续梁计算，按每跨中间有三根木方计算，结果偏于保守，其计算简图如下：
静载：
P1=RA1=0.2×8.208KN=1.642KN。
活载：
P2=RA2=0.2×1.89KN=0.378KN。
钢管截面特征：
E=2.0×105N/mm2，An=489mm2，
Iy=12.18×104mm4，Wy=5.08×103mm3。
最大弯矩：
Mmax=︱MB支︱=（0.417P1+0.485P2）×1.0=8.68×105N.mm；
最大弯曲应力：
σmax=Mmax/（YxWn）=8.68×105N.mm/（1.05×5.08×103mm3）
=163N/mm2；
[σw]=210N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
最大剪力：
Vmax=︱VB左︱=1.917P1+1.986P2=3898.4N；
最大剪应力：
τmax=Vmax/An=3898.4N/（489mm2）=7.97N/mm2；
[τ]=110N/mm2，τmax＜［τ］，满足要求。
挠度计算：
ω1中=（3.029P1+4.331P2）×10003／（100EIy）=2.71mm；要考虑在中间起拱。
最大支座反力：
Rmax=︱VB左︱+︱VB右︱=3.317P1+3.833P2=6.90KN；
横杆与立杆用卡扣连接，连接点需用卡扣：
n=Rmax／Nnv=1.4只，用2只。
（4）、立杆验算：
立杆按两端固定的轴心受压构件计算，纵横方向均设连接杆，立杆底部距支撑楼板300处设置扫地横杆，为方便施工，第二道横杆为1810处，以上横杆间距不得大于1500。
压应力：
σmax=N／A=6900／489=14.11N/mm2；
[σw]=210N/mm2，σmax＜［σw］，满足要求。
取L=1810，极限荷载：
P=4π2EI／L2=296.52KN；最大荷载为6.90KN，满足要求。
六劳动力及设备计划
本工程主体结构工程量比较大，而且比较集中、工期比较紧，需要投入的劳动力、机械设备较多。
在施工中根据后浇带分2块穿插施工。
拟投入的劳动力、设备计划如下表：
劳工力计划表
工种
木工
钢筋工
焊工
砼工
杂工
机械工
计划投入人数
13
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