厂房工程模板专项施工方案.docx

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厂房工程模板专项施工方案

目　录

一．工程概况3

二、编制依据3

四、施工方法５

五、监测方案9

六、技术组织措施9

七、文明施工措施8

八、计算书、施工图９

1工程概况

工程地址:

陶家都市工业园

本工程由重庆陶家都市工业园2#、4#、14#工程组成,基础及主体结构一层由其他施工单位承建。

本工程总建筑面积20860㎡。

按丙类厂房进行工程设计，建筑耐火等级为二级。

本工程安全等级为二级,本工程基础为人工挖孔灌注桩基础，主体为框架结构,结构均为现浇混凝土，设计合理使用年限为　50年。

结构类型:

框架结构

层数:

4层

二、编制依据

１）施工图

２）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50２04—92）

３）《木结构设计规范》（GB500０5—2００3）

４）ﻩ《钢结构设计规范》（ＧB50017-2003）

5）《大模板技术规程》（JGＪ74—2003）

6）ﻩ《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50２04－200２）

７）ﻩ《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2０0３）

８）ﻩ《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2０03）

《建筑工程施工质量验收统一标准》（GＢ50300—2001）

三、施工部署

１.技术准备

组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸，编制施工图预算，重点对梁支模、框架顶板模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录。

2．物资准备

按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求，组织好所需的材料、机具按计划进场,在指定地点，按规定方式进行储存、堆放，确保施工所需。

2.１材料配备

根据现场实际需求量购置和租赁,到场材料必须满足相关规范规程要求。

根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育,向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。

并建立、健全各项现场管理制度。

3。

管理架构

本工程工期较短。

支模施工属于关键工序,其施工难度较大,施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面,为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程,特成立管理小组进行管理。

四、施工方法

1．梁板模板支模

①放梁位置线;

②在梁两侧立钢管支柱，支柱下要夯实并铺通长手板

③加设扫地杆;

④按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距≯400ｍｍ）并将龙骨找平；

⑤安装梁底模，并按０。

2－０.3%起拱;

⑥安装梁底侧模，和底模通过角模进行连接；

⑦安装梁侧纵横龙骨及斜撑，竖龙骨间距≯７50mｍ,梁内侧加顶棍,梁模上口用锁口杆（用Φ４8×３。

5钢管）拉紧,当梁高超过6０0mm进,加穿梁螺栓进行加固。

2．梁板模板拆除

拆除穿梁螺栓母→拆除梁侧模→拆除板底水平拉杆→卸下板底木龙骨→拆除板底支柱→卸下板模→拆梁底小横杆→拆除梁底模。

注意事项:

（1）拆模时严禁将模板直接从高处往下扔,以防止模板变形和损坏。

（２）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和棱角。

（3）拆下的钢模板，如发现不平或肋边损坏变形，应及时修理。

（４）拆除定形模板时（如弧形梁底、异形板）,应注意拆下后按编码放整齐,以备后用。

五、监测方案

1.应急预案的方针与原则：

坚持“安全第一,预防为主"、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则,为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。

应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。

防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援,有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失,救助实现应急行动的快速、有序、高效,充分体现应急救援的“应急精神”．

2．突发事件及风险预防措施：

（１）本梁模板搭设方案施工前组织单位技术负责人、监理工程师审核,技术总负责、论证评审签字，报总监理工程师审批同意后方可执行。

（2）梁模板搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查.

（3）逐根立杆检查是否与横、纵向杆及剪刀撑连接牢固。

（４）认真通过审核审定本结构设计计算,是否符合规范要求。

（５）安装、拆除时，无关人员不准在模板支架下,要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理,将安全隐患消除在萌芽状态前.

3.应急响应

出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

组长接到事故发生后,立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力．事故的各情况由公司向外向上汇报。

４。

伤员救护

1）ﻩ休克、昏迷的伤员救援

２）ﻩ让休克者平卧,不用枕头,腿部抬高30度.若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急,不能平卧,可采用半卧.注意保暖和安静,尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻.采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。

３）ﻩ受伤出血,用止血带止血、加压包扎止血。

4）立即拨打1２０急救电话或送医院。

５。

现场恢复

充分辨识恢复过程中存在的危险,当安全隐患彻底清楚后,方可恢复正常工作状态.

六、技术组织措施

１.模板支架的构造要求：

a。

梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

ｂ。

立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计:

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;

b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;

c。

高支撑架步距以０.9——１.５m为宜，不宜超过1.５m。

3。

整体性构造层的设计:

a。

当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b。

单水平加强层可以每４——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的１/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置，四周和中部每10-—15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4．剪刀撑的设计:

a。

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b．中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10—-１5m设置。

５。

顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mｍ；

b。

顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;

c。

支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤1２kN时,可用双扣件；大于１２kN时应用顶托方式。

６．支撑架搭设的要求:

a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

ｂ．确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;

c。

确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。

m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;

d。

地基支座的设计要满足承载力的要求.

７。

施工使用的要求：

a．精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;

ｃ.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.

１、梁模板安装完毕，应认真检查支架是否牢固,模板梁面、板面应清扫干净。

２、拆除支模架时应自上而下进行,部件拆除的顺序与安装的顺序相反.不允许将拆下的部件直接从高空掷下.应将拆下的部件捆绑好，集中堆放管理。

3、模板的拆除：

1）拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定,其标准为:

（1）跨度大于８m的板、梁,混凝土的强度须达到1００%．

（２）跨度小于８m的板、梁，混凝土的强度须达到７5％。

（3）悬臂构件混凝土的强度须达到100％．

（4）梁侧模的拆除,其混凝土的强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时,方可拆除。

2）拆除侧梁模板时，应先分块或分段拆除其支撑、卡具及连接件,然后拆除模板。

如模板与混凝土粘结较紧，可用木槌敲击模板使之松动，然后拉下，不得乱砸。

３）拆下的模板、配件等,严禁抛扔，要有专人接应传递，按指定的地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,以备待用。

８、工程进度保证措施

（１）运用统筹原理和优化理论,利用电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。

（2）依据施工进度计划，根据各阶段施工进度的要求，及时调整劳动力需用量计划,合理配置施工所需的劳动力,保证流水施工的要求.

（3）ﻩ工程施工实行周末检查,通过例会制度天天落实进度,随时调整计划，及时确定对策,使进度计划确实能指导生产并真正付诸实施.

（4）ﻩ制定模板、支架等周转材料及机械设备进场计划，落实货源和设备来源，及时组织进货和机械进场。

加强质量管理,接受有关部门的监督，缩短工序间交验停歇时间,强化质量意识，确保工程创优良工程标准，不因质量问题影响施工进度，同时提前收集积累技术资料,保证一次验收合格。

七、文明施工措施

1、施工期间，现场内的材料应按施工平面布置要求按类归堆放好，各工序完成后的剩余材料严禁乱堆乱放;确保周围环境的清洁。

2、工程的文明施工纳入项目班子的统一管理，设专职文明施工监督管理员,建立文明施工责任制度,并设立文明施工的处罚制度,层层落实文明施工的责任，责任到位,责任到人。

３、加大文明施工硬件的投入,对临设、施工场地的建设严格按有关规定兴建,使施工人员有舒适的工作和生活环境．

4、用现代化的管理手段、施工机具,办公室内配备电脑、复印机、电话等现代化的办公用具。

根据施工需要科学地配置先进的施工机具,减轻工人的劳动强度，提高安全性。

5、新进场工人和调换工种的职业进行安全教育和技术培训，经考核合格,发证后方给上岗，做到持证上岗。

6、建立安全技术措施交底制度。

工程开工前,项目负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况做详细交底;分项、分部工程开工前,主施工要向班组长进行安全技术交底；班组长每天要向工人进行施工要求,作业环境的安全交底。

7、每月对操作人员进行一次防火教育,定期进行防火检查，建立防火工作档案。

指定防火负责人,确保施工安全。

8、加强现场场容管理，建立岗位责任制，确保场容管理目标落实。

对场容的检查工作要从工程开工做起,直到竣工交验为止。

检查结果要和施工任务书结算结合起来,凡责任区内场容不符合规定的,不予结算，责令限期整改。

9、加强施工垃圾清运及卫生防疫，及时清运垃圾。

１0、办公室、宿舍等生活区范围要保持卫生，无污水和污物,生活垃圾集中堆放，及时清理。

工地落实各项除“四害"措施,严格控制“四害”滋生。

施工现场及建筑物内外不得随地大小便．

八、计算书、施工图

楼面模板支撑计算书

工程名称:

陶家都市工业园２#、4#、15#厂房工程

编制单位:

重庆第十建建设有限公司

1.计算参数

结构板厚100ｍm,层高4。

50ｍ;模板材料为:

夹板底模厚度1５mm;木材弹性模量E＝9000。

00N/mm2，抗弯强度fm=１３.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1．4０N／mｍ2;支撑采用Φ４8钢管:

横向间距90０mm,纵向间距90０mｍ,支撑立杆的步距h=1。

20m;钢管直径48mｍ，壁厚3。

0mm,截面积４.２4ｃｍ2，回转半径i=1。

５9ｃm;立杆上端伸出至模板支撑的长度a＝0。

３０m。

钢材弹性模量Ｅ=206000.00Ｎ／㎜2,抗弯强度f=205.00N／㎜２，抗剪强度fv＝12５．0０N／㎜2。

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重　０.３０　kN/m2×1。

０×1.２=　0.36　kＮ/m

②砼自重　24.0０　kN/m3×　1。

0×0．１0×１。

2=　2.88　ｋＮ/m

③钢筋荷载　1．10　kN/m3×1。

0　×　0。

10×1.２=　0.13　ｋN/m

④施工人员及施工设备荷载２．50ｋN/m2×1。

0　×１.4　=　3．５0kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④　　q1　=６。

87　　kN/ｍ

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②+③　q２　＝　３。

37　ｋＮ／m

（2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=30０mm,计算跨数五跨．底模厚度1５mm,板模宽度=1000mm;

W＝bh２/6=1000×１5.00２/6=37５0０mm３,Ｉ＝ｂh3/12＝1000×153／1２=2８１25０mm４。

１）抗弯强度验算

a．①＋②+③+④荷载

支座弯矩系数ＫM＝-０。

105

Ｍ1=ＫM·q１Ｌ２　=-0。

1０5×6。

87×０.3０２×106=—６4940N.mｍ

ｂ。

①+②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.10５

M2=KM·q2L2　=—0。

1０５×3。

37×０．３０2×106＝—318６5Ｎ.mm

跨中弯矩系数KM＝0.078

Ｍ3=KＭ·ｑ2L2　=0。

078×3.３7×0。

302×10６=2３67１N.mm

C施工人员及施工设备荷载按2．50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.４×２．50=3．5０kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数ＫM＝０.2

M4=KM×PL=0。

20×3。

５0×0.30×１０6＝210０00N．mm

支座弯矩系数ＫM＝—0。

１0

M5＝KM×PL=-０.10×3．50×０。

3０×1０6=—1０５00０N。

ｍm

M1=—6４940N。

mm

M2＋Ｍ５=-136865N．mm

M3＋M４＝23367１N。

mm

比较M1、M2+M5、M3＋M４，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

Ｍ=2336７1N。

mｍ＝0。

23ｋＮ。

ｍ

σ=M/W=２３3６71／37500＝6.２3N/ｍm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=６。

２3N/mm２<ｆm=13.０0N/mｍ2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=０。

60６

V=ＫVq1L=0。

６０６×6。

87×0.３0×1000＝124９N=1.２5ｋN

τ=３V/（2ｂｈ）=3×１2４9／（2×90０×１5）＝0.1４Ｎ／mｍ2

楼板底模抗剪强度τ＝3V/（2bh）=0.1４N／mm2＜fv=１．40Ｎ/mｍ2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载ｑ2=３．37N/mm

挠度系数Kυ=0.６44

υ=Kυq2L４/（１00EI）＝０。

6４4×3。

37×30０4/（100×９000.00×28１２５0）=０。

07mm

[υ]=30０／４00=０。

75mm

楼板底模挠度V=0。

07ｍm<[υ]=0.75mｍ,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

计算简图

（３）第一层龙骨验算

钢管横向间距900mm，第一层龙骨间距300ｍｍ，计算跨数二跨；

第一层龙骨采用木枋b=1０0mm，h=１０0mｍ；

W=ｂh2／６=100×1002/6=1666６7mm3,Ｉ=bh3/12＝１00×１003/12=8３33333ｍm4。

1）抗弯强度验算

第一层龙骨受均布荷载

q＝q1×第一层龙骨间距/计算宽度＝6。

8７×0.30/1。

０=2.０６kＮ/m

弯矩系数KM=－0。

125

最大弯矩为Ｍmax＝ＫＭqＬ2＝—０．125×2．1×900２＝—2０8７37N.mm=-0。

２1kN.ｍ

σ=M/W　=２０8737/166６67=1.25N/mm2　

第一层龙骨抗弯强度σ＝M/W=１。

2５N/mm2

2）抗剪强度验算

剪力系数ＫV=０。

625

V=ＫVqL=０.62５×2×０．９0×１000＝11６0N=１。

1６kＮ

τ=３V/（2bh）=3×１1６0/（２×１00×100）=0.1７N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ＝3Ｖ/（2ｂｈ）=0。

1７Ｎ/mm２

3）挠度验算

ｑ=q2×第一层龙骨间距／计算宽度=3．３７×0．30/1。

０=1kN/ｍ=１N/mm,挠度系数Kυ=0。

5２1

最大挠度为υmaｘ=KυqL４/（１00EI）=0．521×1×9004/（100×9000×8３333３3）=0．０５mm

［υ］=900／400=2.２5ｍm

第一层龙骨挠度V=０。

0５ｍm<[υ］=2。

25mm,满足要求.

计算简图及内力图如下图。

计算简图

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距9０0。

0０mm，计算跨数二跨。

第二层龙骨采用单枋b=50mm，h=１0０ｍm;

W=1×50×100２／6=83333mm3,　Ｉ＝1×50×1003／1２=41６６6６7ｍm4.

1）抗弯承载力验算

Ｐ=1.2５0×2。

０６×０.90×１000=23１9N

弯矩系数KＭ＝-0.333

最大弯矩为Mmax=ＫＭＰL=－0。

333×２３1９×900＝-69509４N。

ｍm＝—0。

7０ｋN.ｍ

σ=M/Ｗ=６９509４/83３33=8。

34N/ｍm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/Ｗ=8．34N/ｍｍ２<13.00N／mｍ2，满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1。

333

Ｖ=ＫＶP=1。

3３3×2319=３０92Ｎ＝3。

09ｋN

τ=3V/（2bｈ）=３×3092/（1×２×50×１00）=0。

9３N/ｍm２

第二层龙骨抗剪强度τ=3V／（2bｈ）=０。

93N/mm２＜1.４０N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1。

466

P=3。

３7×1。

２50×0.9０×１０00=3794N

υ=ＫυPL3/（10０EI）

=１．4６6×37９4×90０3/（100×900０.００×４１66667）=1。

０8ｍm

[υ]＝900/４00＝２。

25ｍm

第二层龙骨挠度Ｖ＝1.0８ｍｍ＜2.2５ｍｍ,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

计算简图

3．支撑强度验算

（1）钢管承载力验算

传至每根立柱的力的系数=3。

667

每根钢管承载NQK1　=３。

66７×2×1０00＝8５05Ｎ

每根钢管承载活荷载（1。

０kN/m2）：

ＮQK２＝０.９0×０.90×1×１000=8１0Ｎ

每根钢管承载荷载ＮQK＝NQK１+ＮＱK2=8５05+810=9315N

钢管重量0。

033３kN／m,立杆重量=4.4０×0．0３3３×1000=１47N

水平拉杆４层,拉杆重量＝４×（0．9０+0.9０）×0。

0333×１00０=240N

扣件单位重量14.６０Ｎ/个,扣件重量＝４×14。

6=５８N

支撑重量NＧＫ=立杆重量+水平拉杆重量＋扣件重=1４7+24０+58=44５Ｎ

钢管轴向力N=1。

２NＧＫ+NQK=1.2×４4５+９3１5=9848N

LＯ=ｈ+2a=1。

20+2×0.３0=1.8０m

Φ４8钢管的i=1．59cm，λ=　LO/ｉ=180。

0０/1.５9=11３。

2１

杆件长细比１13.2<15０。

0，满足要求。

查表得：

＝0.４９6

P＝N/（

A）=9８４8/（0.４96×４２4．00）＝4６。

83N/mm２

立杆稳定性４6。

83N/ｍｍ2＜20５N/mm2,满足要求。

（2）钢管立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底座100×１００mm,支承面为混凝土楼板（按Ｃ15考虑）支承楼板厚1２0mm,上部荷载为:

Ｆ＝９．85=9.8５kN,βｓ=2。

0０，fｔ＝０．９1N/mｍ２，ｈO=120－２0=100.００ｍm;

βh=1.00　η=0。

４+1。

２/βs=1。

０0

σpc,ｍ　=1.00　Ｎ／mm2　　Ｕm＝4×100＝４00mm

（０。

7βｈｆｔ＋0。

１5σpｃ,ｍ）ηＵｍ　hＯ

=（（0.７×1×0。

91+0。

1５×1）×１.0０×4０0。

00×100。

00）／１000=31.48ｋN

受冲切承载力３１.48ｋN>9。

８5ｋN,满足要求。

（３）地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求:

P≤fg

Ｐ=N/Ａ＝9。

8５/0。

01=984。

85kN/m2

式中P-立杆基础地面的平均压力（kN/ｍ２）；

　　　Ａ－基础底面面积（m2）,Ａ=0。

0１m2;

　　N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N＝9.85ｋN;

　　fｇ－地基承载力设计值（kN/m2）；

　fg=kｃ×　fｇk=1。

0×5760．０0=５7６0。

0０kN/ｍ2

其中kc－地基承载力调整系数，ｋc＝1。

0；

　　　　　　fgk－混凝土抗压强度设计值（C15砼受压fc=72０0。

00kＮ/ｍ2,因截面长边小于30０ｍm）

ｆgk=７200．00×0.8=５７6０。

0０ｋN/m２；

地基承载力P=984.８5kＮ／m2＜5760。

0０kN/ｍ2,满足要求。

４。

计算结果

底模１5mm,第一层龙骨采用单枋b=100mm，h＝100ｍm,间距300ｍm;第二层龙骨采用单枋b=５0mm，h=100mｍ;钢管横向间距100０mｍ,钢管纵向间距９0０mm,立杆步距１.5０m.