新疆油田井下作业高级工选择判断知识点.docx

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新疆油田井下作业高级工选择判断知识点

高级工理论试题

一、选择题（每题4个选项，只有一个是正确的，将正确的选项号填入括号内）

1．注水泥塞施工时，从配水泥浆到反洗井开始所经历的作业时间要控制在水泥浆稠化时间的（70%）之内。

2．常规注水泥塞施工的液体要保持（中性），矿化度不能太高，否则将使水泥浆在井筒内速凝或不凝固。

3．注水泥塞管柱必须丈量、计算准确，累计误差小于（0.2‰）。

4．干水泥密度为3.15g／㎝3，如要配成1.85g／㎝3的水泥浆40L，需清水约为（24L）。

5．常温注水泥塞施工，现场不应使用（38℃）以上的热水配浆。

6．浅井注水泥塞施工管线试压（25MPa）。

7．水泥浆密度要在施工现场配制水泥浆过程中使用（密度计）直接测定。

8．水泥浆稠化时间应大于注水泥塞施工从配水泥浆至（上提管柱候凝）的时间。

9．配制水泥浆量应（大于）水泥塞体积。

10．人工和灰配浆注水泥塞使用灰筛子的目的是（过滤杂物）。

11．注水泥塞施工时，水泥塞厚度一般应在（10m）以上

12．封堵层顶界到水泥塞面的距离必须大于（5m）。

13．用非清水压井注水泥塞时，修井液前后均必须替入适量（清水）作隔离液。

14．注水泥塞施工前，对井口和管线的要求是（试压合格）。

15．注水泥塞时，管柱尾部为（光油管）。

16．注水泥塞施工过程中，提升设备发生故障时，应（应迅速反洗出井内的全部水泥浆）。

17．使用普通（密度为3.15g／㎝3）油井水泥注水泥塞施工，配浆密度不得低于（1.75g/cm3）。

18注水泥塞结束后，关井候凝时间应（根据水泥型号及添加剂确定）。

19．注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于（30min）。

20．注水泥塞施工，水泥塞试压压降不超过（0.5MPa）为合格。

21．深井注水泥塞施工的地面管线试压压力应是最高工作压力的（1.2~1.5）倍，且5min无渗漏为合格。

22．对于高压不稳定井或层间干扰大的井，应加压候凝，一般加压（3～5MPa）。

23．注水泥塞后，探灰面深度（符合设计要求）为合格。

24．油井水泥的主要氧化物氧化钙通常占熟料中的（62.5～67%）。

25．油井水泥的主要氧化物二氧化硅通常占熟料中的（20%～24%）。

26．油井水泥由（硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙）四种化合物组成。

27．API油井水泥根据使用环境分为A、B、C、D、E、F、G、H、（J）九种。

28．纤维水泥就是一种能减少（射孔）损伤的弹性水泥，具有良好的变形恢复力，并能抗冲击。

29．API油井水泥根据使用环境分为A、B、C、D、E、F、G、H、J九种，修井常用水泥为（G级和H级）。

30．油井水泥是用4900孔／㎝2的筛子处理筛过，筛余量不超过（15%）。

31．油井水泥的抗折强度是指按水泥质量加水（50％）成型后养护48h的抗折强度。

32．水泥浆从调配起，到变稠开始凝结这段时间称为（初凝）时间。

33．G级油井水泥适用井深（0～2440m）。

34．H级油井水泥属于（中、高抗硫酸盐型）。

35．D级油井水泥适用井深为（1830～3050m）。

36．若油水井窜槽，则（不能实现分层采油）。

37．管外窜通是指（套管与水泥环）或水泥环与井壁之间的窜通。

38．分层酸化或（分层压裂）时，可能由于压差过大而将管外地层憋窜。

39．边水或底水的窜入会造成油井（含水上升）。

40．对浅层的（砂岩）油层，因水窜浸蚀可能造成地层坍塌使油井停产。

41．底水进入油层后，使原来的油水界面在靠近井底处呈（锥形升高）状态。

42．目前现场常用（机械压缩式和水力压差式）封隔器找窜。

43．常用的找窜方法不包括（化学方法找窜）。

44．套压法是采用观察（套管压力）的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。

45．套管壁越（薄）、水泥环越致密，声波幅度的衰减就越（大）。

46．当进行声幅测井找窜施工时，水泥固结好，声幅曲线幅度（低）；水泥固结差，声幅曲线幅度（高）。

47．在进行声幅测井找窜施工时，要下外径小于套管内径（6～8mm）的通井规，通井至被找窜层以下50m或设计深度。

48．同位素测井找窜是往地层内挤入（含放射性的液体），然后测得放射性曲线。

49．在进行同位素测井找窜施工时，操作人员在室内使用半衰期短的放射性同位素工作液配制完后，用（铅制容器）将其送往施工现场。

50．利用同位素测井找窜挤同位素液体后，测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线，其峰值（增高）。

51．循环水泥浆封窜，是指将封堵用的水泥浆以循环的方式，在（不憋压力）的情况下，替入窜槽井段的窜槽孔缝内，使水泥浆在窜槽孔缝内凝固，封堵窜槽井段。

52．单水力压差式封隔器封窜时，封窜前只露出夹层以下

（1）个层段，其他段则应采用人工填砂的方法掩盖。

53．循环法封窜应顶替水泥浆至节流器以上（10~20m）。

54．用封隔器封窜其管柱结构自下而上由（球座+节流器+K344封隔器+油管）组成。

55．当窜槽复杂或套管损伤不易下入封隔器时，可以下入（光油管柱）进行封窜。

56．挤入法封窜不包括（平衡法注水泥塞）。

59．在井深大于2500m的生产井中进行封隔器找窜施工时，找窜层间夹层厚度应大于

（5m）。

58．找窜井段不具备进出孔时，在怀疑井段的夹层部位补射观察孔。

0.5m内射（4～5）孔，孔眼要均匀分布。

59．在井深小于1500m的生产井中进行封隔器找窜施工时，找窜层间夹层厚度应大于（1m）。

60．封隔器找窜施工前通井时，通井规外径应小于套管内径6～8mm，长度大于（1200mm）。

61．油井找窜施工，封隔器验封，正憋压（8~15MPa），时间10～30min，无返出量（溢流量）或套压无变化为合格。

62．油井找窜施工，打压后套压变化大于0.5MPa或溢流量差值大于（10L/min），可初步认为窜槽。

63．老井找窜时,应先进行（套管刮削）。

64．地层出砂严重，测完一个点上提封隔器时，应活动泄压，缓慢上提，速度小于（10m/min），防止地层出砂造成卡钻事故。

65．找窜时，在油层部位采用（活性水）或原油，防止污染油层。

不得将修井液或污物注入地层、窜槽部位。

66．低压井封隔器找窜，先将找窜管柱下入设计层位，测油井（溢流量），再循环洗井、投球；当油管压力上升时，再测定套管返出液量。

67．找窜管柱应下入位置无误差，封隔器位置应避开（套管接箍）。

68．在低压井封隔器找窜，当测量完一点时要上提封隔器，应先活动泄压，缓慢上提，以防止地层大量（出砂），造成验窜管柱卡钻。

69．在高压自喷井找窜时，可用（不压井不放喷的井口装置）将找窜管柱下入预定层位。

70．在漏失严重的井段进行封隔器找窜时，因井内液体不能构成循环，因而无法应用

（套压法）或套溢法验证。

71．漏失井封隔器找窜，是采用油管打液体，套管（测动液面）的方法进行找窜。

72．下堵水管柱，工具及油管必须清洁、丈量准确，油管要用（标准通径规）通过。

73．封隔器堵水作业施工起、下油管前，必须装好适当压力等级的（井口防喷器）。

74．堵水施工必须用通井规通井至人工井底或设计深度（50m）以下。

75．堵水施工前，应测（静压和流压）或有最近6个月内所测的压力数值资料。

76．堵水施工下井油管必须用通径规通过。

φ73mm油管使用的通径规直径（59mm），长度800～1200mm。

77．某井下封隔器堵水，应选择合适的下管柱速度为（30根/小时）。

78．常规的自喷井堵水管柱有（7）种型式，共15套管柱结构。

79．自喷井QS油管支撑堵水管柱是由（Y111封隔器和KQS配产器）组成。

80．自喷井GD整体堵水管柱适用于井深（2500m）以内的井。

81．在机械采油整体堵水管柱中，抽油泵（固定阀）是可投捞的，实现了找水、堵水和采油使用同一管柱。

82．机械采油堵底水管柱的（丢手）封隔器安装于底水层上部，封堵层之间允许工作压差小于15MPa。

83．机械采油平衡丢手堵水管柱适用于不压井作业检泵工作，压差小于（8MPa）。

84．自封式封隔器分类代号为（Z）。

85．双向卡瓦封隔器支撑方式代号为（4）。

86．无卡瓦封隔器支撑方式代号为（3）。

87．根据封隔器封隔件的工作原理不同，封隔器分为（自封式、压缩式、楔入式、扩张式）。

88．Y111-114封隔器座封载荷是（60～80kN）。

89．Y111-150封隔器钢体最大外径是（150mm）。

90．Y111封隔器是靠尾管支撑，油管自重座封，上提油管解封的（压缩式）封隔器。

91．常规Y211封隔器的工作温度是小于（120℃）。

92．Y211封隔器的防坐距是（500mm）。

93．Y211封隔器依靠（卡瓦）支撑在套管内壁上。

94．大港Y411-114封隔器主要用于（压裂、酸化）。

95．Y411封隔器上下端各有

（1）组单向卡瓦。

96．大港Y415-114封隔器丢手压力为（20～25MPa）。

97．Y541封隔器是一种利用井内液柱压力和常压室的压力差坐封，（上提管柱）解封的压缩式封隔器。

98．Y541-115封隔器适用的套管内径为（121～127mm）。

99．Y541-115封隔器水力锚密封压力为（25MPa）。

100．在控制工具分类代号中，（K）表示控制工具类。

101．工具型式代号用工具型式名称中的两个关键汉字的第一个（拼音字母）表示。

102．KHT-110配产器表示控制类工具，最大外径110mm的（滑套式）配产器。

103．KQS-110配产器由（工作筒和堵塞器）组成。

104．KQS-110配产器最高工作压力为（15MPa）。

105．KQS-110配产器（甲）工作筒内径为（54mm）。

106．KPX-113配产器的最小通径为（46mm）。

107．KPX-121配产器的偏孔直径为（20mm）。

108．KPX-114A配产器最高工作压力为（25MPa）。

109．KGD油管堵塞器封堵（油管空间），用于不压井起下作业。

110．KGD油管堵塞器外径为（90mm）。

111．KGD油管堵塞器主要由（工作筒）和（堵塞器）总成组成。

112．砂岩油田油井堵水选井条件是，油井单层厚度在（5m）以上。

113．化学堵水对于（裂缝）地层、厚层底部出水更为有效。

114．砂岩油田油井堵水选井时，要优先选择油层纵向渗透率级差大于

（2）的油井。

115．SY/T5587.3—2004规定，气举后能自喷则正常生产；经气举不能自喷的井，待排出液量达（1.5）倍井筒容积的液体后，停止气举诱喷。

116．SY/T5587.3—2004规定，气举管线清水试压合格；试压值不低于最高设计施工压力的（1.5）倍，但不应高于某一管阀管件最低的额定工作压力，并应遵守静水压试验的规定。

117．环空气举是向环空注入高压气体或混气水，将套管内的部分液体替出套管，放压后降低液柱压力，建立生产压差，靠（地层）能量将地层中的油气水举升至地面，本工艺适用于油、套连通的井。

118．汽化水时，注入水的水质应是（清洁的水）。

119．汽化水应达到的深度是（达到设计深度）。

120．汽化水掏空极限深度是（套管允许的最大掏空深度）。

121．FZ23-35防喷器的通径是（230mm）。

122．在溢流量相等的情况下，最容易诱发井喷的溢流流体是（天然气）。

123．发现溢流后，应关井并记录井口的立管压力和套管压力。

一般情况下，关井（10~15min）待稳定后，立管压力才能较为真实地反应原始地层压力。

124．放喷管线拐弯处夹角不小于（120°）。

125．闸板防喷器封闭井口要同时有（4）处密封起作用，才能达到有效的密封。

126．环形防喷器是靠（液压）操作开关井的。

127．液控系统发生故障时，利用（机械锁紧装置）可以实现手动关井。

128．关平板阀时，要顺时针到底，再反转（1/4~1/2）圈，以实现平板阀的浮动密封。

129．节流阀的开关看（套压），在则开，小则关。

130．卡点是指井下落物被卡部位（最上部）的深度。

131．测定卡点可以确定管柱的（中和）点，还能减少（打捞次数）。

132．通过测卡点，可以判断（套管损坏）的准确位置，有利于对（套管损坏部位）的修复。

133．测卡仪主要用于钻井、修井、井下作业中（被卡管柱）的卡点测定，为制定处理措施提供准确依据。

134．测卡仪能精确地测出（2.54×10-3mm）的应变值。

135．对于提拉法测卡点，正确的说法是：

（以上都对）。

136．测卡点公式L=K·λ/P（L：

卡点的深度，单位为m。

P：

油管拉力，单位kN。

λ：

油管伸长量，单位cm）井下被卡管柱是φ89mm油管（壁厚6.5mmJ），计算卡点K值为（3750）。

137．测卡点公式L=K·λ/P（L：

卡点的深度，单位为m。

P：

油管拉力，单位kN。

λ：

油管伸长量，单位cm）井下被卡管柱是φ73mm钻杆，计算卡点K值为（3800）。

138．井下被卡管柱卡点的计算公式为（L＝K·λ/P）。

139．活动管柱解卡是在（管柱负荷允许的范围内）上提下放活动管柱。

140．憋压法解卡是在对油管施加一定上提负荷的同时，从（油管内注入高压液体），冲开尾管环空的砂子达到解卡的目的。

141．憋压循环法适用于（砂桥卡）。

142．平底磨鞋是用底面镶焊或堆焊的（硬质合金材料）去磨研井下落物的工具。

143．磨鞋本体的抗拉强度不低于（735MPa）。

144．平底磨鞋以其底面上YD合金在（钻压）的作用下，吃入并磨碎落物，随循环洗井液带出地面。

145．平底磨鞋磨铣桥塞时，选用钻压为（10~40kN）。

146．在磨铣灰塞施工过程中，如果磨铣正常，每磨铣完1根接单根前要充分洗井，时间应为（5~20min）。

147．磨鞋可与（以上都对）配合使用。

148．磨铣施工时，当井下落物为稳定落鱼，材料含碳量较高时，其磨屑为长丝状，最大厚度为（0.5～0.8mm），长度可达70mm左右。

149．当磨铣J－55油管时，返出磨屑为（细长弯曲状（小卷），长50mm左右。

150．当磨铣N－80油管时，返出磨屑为（细长卷条状）。

151．使用凹面磨鞋磨铣桥塞时选择钻压为（15～45kN）。

152．平底、凹底、领眼磨鞋磨削稳定落物时，可选用（较大）的钻压。

153．梨形磨鞋磨铣与钻进中，转速为（50～80r/min）。

154．在φ139.7mm套管（壁厚7.72mm）内磨铣铸铁桥塞时，选择磨鞋直径（116mm）。

155．使用磨鞋磨铣金属落鱼时，要防止（金属）碎块卡在磨鞋一边不动。

156．顿钻时，下放钻具在方钻杆标记离转盘面0.4～0.5m时突然猛刹车，使钻具因下落惯性产生（伸长），冲击井底落物，使落物顿紧压实。

157．使用领眼磨鞋磨铣时发生跳钻，是由于落物固定不牢而引起的，一般（降低钻速）可以克服。

158．产生跳钻时，要把转速降低至50r/min左右，钻压降到（10kN）以下。

159．当钻具被憋卡，产生周期性突变时，必须（上提钻具）。

160．TXG139.70－9.17套铣筒的壁厚为（9.17mm）。

161．套铣筒入井后要连续作业，当不能进行套铣作业时，要将套铣筒提至鱼顶（50m）以上。

162．套铣作业应以蹩跳（小）、钻速（快）、井下安全为原则选择套铣参数。

163．每套铣（3～5m），应上提套铣筒活动一次，但不要提出鱼顶。

164．在φ139.7mm套管内使用钻头磨铣时，钻头的外径为（114～118mm）。

165．使用钻头磨铣时，钻压一般不超过（15kN），转数控制在80r/min以内。

166．使用钻头磨铣时，在错断井施工时泵压应控制在（15MPa）以内。

167．GZ105-1型公锥打捞落物的内径为（54～77mm）。

168．公锥是一种专门从（有孔落物的内孔）进行造扣打捞的工具。

169．公锥抗拉强度（932MPa）。

170．使用公锥打捞落物时，要根据（落鱼内径）选择公锥规格。

171．正常打捞，公锥下至鱼顶以上（1～5m）开泵冲洗，然后以小排量循环并下探鱼顶。

172．下面关于公锥插偏造扣的说法，正确的是（以上都对）。

173．母锥是（长筒形）整体结构，由接头与本体两部分构成。

174．母锥依靠（打捞螺纹）在钻具压力与扭矩作用下，吃入落物外壁造扣，将落物捞出。

175．母锥的打捞螺纹分为锯齿形和（三角形）两种。

176．滑块捞矛由（上接头、矛杆、滑块）组成。

177．LM－D（S）60油型滑块捞矛适用打捞落物内径为（60～70mm）。

178．LM－D（S）75型滑块捞矛许用拉力（775kN）。

179．滑块捞矛下井前，要用游标卡尺测量滑块在斜键（1/3）处的直径。

180．使用滑块捞矛常规打捞井下落物时，加压应为（10～20kN）。

181．如果必须使用滑块捞矛打捞未解封的封隔器，则下列说法正确的是（以上都对）。

182．可退式打捞矛圆卡瓦的内表面有与芯轴相配合的（锯齿形内螺纹）。

183．可退式打捞矛自由状态下圆卡瓦的外径（略大于）落物内径。

184．可退式打捞矛是依靠（圆卡瓦产生径向力咬住落鱼）打捞管柱。

185．正扣可退式捞矛退出鱼腔的方法是（下击钻具提至悬重正转）。

186．如果鱼顶未被砂埋，可退式捞矛下至距井内鱼顶（3~7m）时停止下放，开泵正循环小洗鱼顶。

187．使用正扣可退式捞矛打捞落物，缓慢下放管柱的同时，钻具（反转2～3）圈抓落鱼。

188．需退出（正扣可退式捞矛）时，则利用钻具下击加压，上提管柱至原悬重，正转打捞管柱数圈，缓慢上提打捞管柱即可。

189．从落鱼外壁进行抓捞的打捞工具是（卡瓦打捞筒）。

190．卡瓦打捞筒打捞落物依靠（卡瓦径向夹紧力）实现打捞。

191．DLT－114卡瓦打捞筒打捞落物的外径为（55mm）。

192．卡瓦打捞筒下井前，要实物测量卡瓦结合后的抓捞尺寸，其圆弧半径尺寸应小于落鱼（1～2mm）。

193．双片卡瓦捞筒上的键是用来（限制卡瓦、传递扭矩选BC）的。

194．DLT－114卡瓦打捞筒的卡瓦是（双片）卡瓦。

195．开窗打捞筒是一种用来打捞（具有卡取台阶无卡阻）落物的工具。

196．开窗打捞筒筒体上开有1～3排（梯形）窗口。

197．对于现场使用的开窗打捞筒，下列正确的说法是（可以做成密闭开窗，循环修井液、在窗舌外加固钢板，增加打捞负荷、两个窗舌可以组成一组完成打捞）。

198．使用开窗打捞筒打捞落物时，应加压（5～30kN）。

199．开窗打捞筒在同一排窗口上变形后的舌尖内径应（略小于）落物最小外径。

200．对于现场使用的开窗打捞筒，下列不正确的说法是（可进行内捞）。

201．KLT140开窗打捞筒有（3～4）排窗口。

202．一把抓是用于打捞井底（不规则的小件）落物的打捞工具。

203．使用一把抓打捞落物时，如捞获落物，指重表上的读数（无变化）。

204．使用一把抓，下面正确的说法是（可以捞小件落物；打捞时，对落物所处的条件有限）。

205．一把抓（齿形）应根据落物种类选择或设计，若选用不当会造成打捞失败。

206．使用一把抓打捞落物时，加钻压（20～30kN），再转动钻具3～4圈，待指重表悬重恢复后，再加压10kN左右，转动钻具5～7圈。

207．使用一把抓，下面不正确的说法是（可进行套铣、可进行造扣）。

209．篮式卡瓦捞筒下部装有（铣空环），可对轻度破损的鱼顶进行修整、打捞。

210．在同一筒体内装螺旋卡瓦时，螺旋卡瓦捞筒的打捞尺寸比篮式卡瓦捞筒（大）。

211．LT－LX03型螺旋式卡瓦捞筒许用提拉负荷（1000kN）。

212．使用可退式打捞筒打捞落物时，悬重下降不超过（10～35kN）。

213．使用正扣可退式打捞筒打捞落物遇卡严重时，可用（钻具自身重力）下击捞筒，然后正转管柱，上提退出工具。

214．可退式抽油杆打捞筒是专门用来打捞断脱在油管或套管内的（抽油杆）的工具。

215．可退式抽油杆打捞筒是靠（锥面内缩产生的夹紧力）抓住落井抽油杆的。

216．篮式抽油杆打捞筒是由（上接头、筒体、篮式卡瓦、控制环、引鞋）所组成。

217．CLT02－TB型螺旋式抽油杆打捞筒接头螺纹为（19.05mm）抽油杆螺纹。

218．CLT03－TA篮式抽油杆打捞筒打捞落物外径（21～22.7mm）。

199．螺旋式抽油杆打捞筒抓住井下抽油杆后，一旦遇卡，（最大上提拉力）不得超过捞筒的许用上提拉力负荷350kN。

220．使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时，当工具接近鱼顶时，缓慢下放，悬重下降不超过（10kN）。

221．使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时，入鱼后上提，在上提负荷的作用下，内外锥面间产生径向夹紧力，使（两块卡瓦）内缩，咬住抽油杆，实现打捞。

222．不可退式抽油杆捞筒的许用提拉负荷为（392kN）。

223．常规的螺旋外钩的钩杆是连接钩子的主体，它由（φ50mm）的圆钢加工而成。

224．螺旋外钩是靠钩体插入绳、缆内，（钩齿）挂捞绳、缆，旋转管住，形成缠绕，实现打捞。

225．螺旋式外钩从上至下依次为接头、（钩杆、钩齿、螺锥）。

226．螺旋式外钩防卡圆盘的外径与套管内径之间的间隙要（小于）被打捞绳类落物的直径。

227．使用螺旋式外钩打捞落物时，应将钩体插入（落物上部不能太深）。

228．下井时，螺旋式外钩以上必须加装（安全接头）。

229．局部反循环打捞篮是打捞井底（重量较轻的碎散）落物的工具。

230．局部反循环打捞篮外筒下部钻有20个方向向下、斜度为（15°）的小水眼。

231．局部反循环打捞篮在地面投球后，循环液体通过内外筒环形空间及20个小水眼，进行（局部反循环）。

232．使用局部反循环打捞篮打捞落物时，是依靠（投球）改变正循环水流通道的。

233．DL03－00局部反循环打捞篮打捞落物的最大直径（74mm）。

234．关于局部反循环打捞篮的使用，下列不正确的说法是（可内捞）。

235．机械式内割刀的切割机构中有（3）个刀片及刀枕。

236．机械式内割刀的锚定机构中有（3）个卡瓦牙及滑牙套、弹簧等，起锚定工具作用。

237．机械式内割刀主要用于井下被卡管柱卡点（以上）某部位的切割。

238．机械式内割刀下井管柱结构自上而下为（方钻杆＋钻杆＋开式下击器＋配重钻铤＋安全接头＋内割刀）。

239．ND-J140机械式内割刀可切割直径为（139.7mm）的套管。

240．机械式内割刀是一种从井下管柱内部切割的专用工具,它应在（除接箍外的任何位置）位置切割。

241．聚能切割后的断口外端（向外凸出），外径稍有增大。

242．聚能切割后，断口断面（平整）、光滑，（可不必）修整。

243．爆炸切割弹引爆切割后，高温高压气体在环空与（修井液等液体）相遇受阻而降温降压。

244．聚能切割弹适应井内的最高温度为（300℃）。

245．聚能切割弹耐压为（40MPa）。

246．目前，爆炸切割刀有（4）种系列。

247．波纹管水力机械式套管补贴器适用于油水井各种类型的（套管）内壁补贴修复。

248．应用波纹管水力机械式套管补贴器进行补贴套管施工时，活塞行走一个行程，波纹管将被胀开（1.5m）。

249．补贴套管施工时，波纹管由液缸下部的（止动环）限位。

250．波纹管下至补贴井段后，核对深度，误差不超过（设计要求）。

251．经验证破损洞口直径小于76.2mm的套管在使用波纹管补贴后的抗内挤压力为（28.1MPa）。

252．延展性金属套管补贴，也叫软金属套管补贴，其补贴管（强度高于波纹管补贴管）。

253．开式下击器上接头上部有钻杆内螺纹，下部有（偏梯形外螺纹）。

254．开式下击器的工作过程是（能量