矿井通风动力.docx

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矿井通风动力

第六节矿井通风动力

一、自然风压

（一）、自然风压及其形成和计算

图1—6—1简化矿井通风系

图1-6-1为一个简化的矿井通风系统，2-3为水平巷道，0-5为通过系统最高点的水平线。

如果把地表大气视为断面无限大，风阻为零的假想风路，则通风系统可视为一个闭合的回路。

在冬季，由于空气柱0-1-2比5-4-3的平均温度较低，平均空气密度较大，导致两空气柱作用在2-3水平面上的重力不等。

其重力之差就是该系统的自然风压。

它使空气源源不断地从井口1流入，从井口5流出。

在夏季时，若空气柱5-4-3比0-1-2温度低，平均密度大，则系统产生的自然风压方向与冬季相反。

地面空气从井口5流入，从井口1流出。

这种由自然因素作用而形成的通风叫自然通风。

由上述例子可见，在一个有高差的闭合回路中，只要两侧有高差巷道中空气的温度或密度不等，则该回路就会产生自然风压。

p为井口的大气压，Pa；Z为井深，m；0-1-2和5-4-3井巷中空气密度的平均值ρm1和ρm2，kg/m3，则自然风压为：

（1-6-1）

（二）、自然风压的影响因素及变化规律

1、自然风压变化规律

自然风压的大小和方向，主要受地面空气温度变化的影响。

如图1-6-2、图1-6-3所示分别为浅井和我国北部地区深井的自然风压随季节变化的情形。

由图可以看出，对于浅井，夏季的自然风压出现负值；而对于我国北部地区的一些深井，全年的自然风压都为正值。

图1-6-2浅井自然风压随季节变化图

图1-6-3深井自然风压随季节变化图

2、自然风压影响因素

（1）两侧空气柱的温度差

矿井某一回路中两侧空气柱的温差是影响的主要因素。

影响气温差的主要因素是地面入风气温和风流与围岩的热交换。

其影响程度随矿井的开拓方式、采深、地形和地理位置的不同而有所不同。

（2）矿井深度

当两侧空气柱温差一定时，自然风压与矿井或回路最高与最低点间的高差Z成正比。

深1000m的矿井，“自然通风能”占总通风能量的30%。

（3）主要通风机工作对自然风压的大小和方向也有一定影响。

由于风流与围岩的热交换，冬季回风井气温高于进风井，风机停转或通风系统改变，这两个井筒之间在一定时期内仍存在温差，从而仍有一定的自然风压起作用。

有时甚至会干扰通风系统改变后的正常通风工作。

（4）地面大气压、空气成分和湿度影响空气的密度，因而对自然风压也有一定影响，但影响较小。

（三）、自然风压的控制和利用

自然风压既是矿井通风的动力，也可能是事故的肇因。

因此，研究自然风压的控制和利用具有重要意义。

1、新设计矿井在选择开拓方案、拟定通风系统时，应充分考虑利用地形和当地气候特点，使在全年大部分时间内自然风压作用的方向与机械通风风压的方向一致，以便利用自然风压。

例如，在山区要尽量增大进、回风井井口的高差；进风井井口布置在背阳处等。

2、根据自然风压的变化规律，应适时调整主要通风机的工况点，使其既能满足矿井通风需要，又可节约电能。

例如在冬季自然风压帮助机械通风时，可采用减小叶片角度或转速方法降低机械风压。

3、在多井口通风的山区，尤其在高瓦斯矿井，要掌握自然风压的变化规律，防止因自然风压作用造成某些巷道无风或反向而发生事故。

4、在建井时期，要注意因地制宜和因时制宜利用自然风压通风，如在表土施工阶段可利用自然通风；在主副井与风井贯通之后，有时也可利用自然通风；有条件时还可利用钻孔构成回路，形成自然风压，解决局部地区通风问题。

5、利用自然风压做好非常时期通风。

一旦主要通风机因故遭受破坏时，便可利用自然风压进行通风。

这在矿井制定事故预防和处理计划时应予以考虑。

二、通风机的类型及构造

矿井通风的主要动力是通风机,通风机是矿井的“肺脏”,是矿井安全的有力保证，因此，矿井必须使用机械通风，严禁使用自然通风。

矿用通风机按其服务范围可分为三种：

1、主要通风机，服务于全矿或矿井的某一翼（部分）；

2、辅助通风机，服务于矿井网络的某一分支（采区或工作面），帮助主要通风机通风，以保证该分支风量；

3、局部通风机，服务于独头掘进井巷道等局部地区。

按通风机的构造和工作原理可分为离心式通风机和轴流式通风机两种。

1、离心式通风机

离心式通风机一般由进风口、工作轮（叶轮）、螺形机壳和前导器等部分组成。

当电机通过传动装置带动叶轮旋转时，叶片流道间的空气随叶片旋转而旋转，获得离心力。

经叶端被抛出叶轮，进入机壳。

在机壳内速度逐渐减小，压力升高，然后经扩散器排出。

与此同时，在叶片入口（叶根）形成较低的压力（低于进风口压力），于是，进风口的风流便在此压差的作用下流入叶道，自叶根流入，在叶端流出，如此源源不断，形成连续的流动。

2、轴流式通风机

轴流式通风机主要由进风口、叶轮、整流器、风筒、扩散（芯筒）器和传动部件等部分组成。

进风口是由集流器与疏流罩构成断面逐渐缩小的进风通道，使进入叶轮的风流均匀，以减小阻力，提高效率。

叶轮是由固定在轴上的轮毂和以一定角度安装其上的叶片组成。

叶片的形状为中空梯形，横断面为翼形。

沿高度方向可做成扭曲形，以消除和减小径向流动。

叶轮的作用是增加空气的全压。

叶轮有一级和二级两种。

二级叶轮产生的风压是一级两倍。

整流器安装在每级叶轮之后，为固定轮。

其作用是整直由叶片流出的旋转气流，减小动能和涡流损失。

环形扩散（芯筒）器是使从整流器流出的气流逐渐扩大到全断面，部分动压转化为静压。

三、通风机附属装置

矿山使用的通风机，除了主机之外尚有一些附属装置。

主机和附属装置总称为通风机装置。

附属装置的设计和施工质量，对通风机工作风阻、外部漏风以其工作效率均有一定影响。

因此，附属装置的设计和施工质量应予以充分重视。

（一）、风硐

风硐是连接风机和井筒的一段巷道。

由于其通过风量大、内外压差较大，应尽量降低其风阻，并减少漏风。

在风硐的设计和施工中应注意下列问题：

断面适当增大，使其风速≤10m/s，最大不超过15m/s；转弯平缓，应成圆弧形；风井与风硐的连接处应精心设计，风硐的长度应尽量缩短，并减少局部阻力；风硐直线部分要有一定的坡度，以利流水；风硐应安装测定风流压力的测压管。

施工时应使其壁面光滑，各类风门要严密，使漏风量小。

（二）、扩散器（扩散塔）

无论是抽出式还是压入式通风，无论是离心式通风机还是轴流式通风机，在风机的出口都外接一定长度、断面逐渐扩大的构筑物──扩散器。

其作用是降低出口速压以提高风机静压。

小型离心式通风机的扩散器由金属板焊接而成，扩散器的扩散角（敞角）α不宜过大，以阻止脱流，一般为8～10°；出口处断面与入口处断面之比约为3～4。

扩散器四面张角的大小应视风流从叶片出口的绝对速度方向而定。

大型的离心式通风机和大中型的轴流式通风机的外接扩散器，一般用砖和混凝土砌筑。

其各部分尺寸应根据风机类型、结构、尺寸和空气动学特性等具体情况而定，总的原则是，扩散器的阻力小，出口动压小并无回流。

（可参考有关标准设计。

）

（三）、防爆门（防爆井盖）

出风井的上口，必须安装防爆设施，在斜井井口安设防爆门，在立井井口安设防爆井盖。

其作用是，当井下一旦发生瓦斯或煤尘爆炸时，受高压气浪的冲击作用，自动打开，以保护主要通风机免受毁坏；在正常情况下它是气密的，以防止风流短路。

图1-6-4所示为不提升的通风立井井口的钟形防爆井盖。

井盖１用钢板焊接而成，其下端放入凹槽２中，槽中盛油密封（不结冰地区用水封），槽深与负压相适应；在其四周用四条钢丝绳绕过滑轮３用重锤４配重；井口壁四周还应装设一定数量的压脚５，在反风时用以压住井盖，防止掀起造成风流短路。

装有提升设备的井筒设井盖门，一般为铁木结构。

与门框接合处要加严密的胶皮垫层。

图1—6—4立井井口防爆盖示意图

1.防爆井盖2.密封液槽3.滑轮4.平衡重锤5.压角6.风硐

防爆门（井盖）应设计合理，结构严密、维护良好、动作可靠。

（四）、反风装置和功能

反风装置是用来使井下风流反向的一种设施，以防止进风系统发生火灾时产生的有害气体进入作业区；有时为了适应救护工作也需要进行反风。

反风方法因风机的类型和结构不同而异。

目前的反风方法主要有：

设专用反风道反风；利用备用风机作反风道反风；风机反转反风和调节动叶安装角反风。

⒈设专用反风道反风

图1-6-5为轴流式通风机作抽出式通风时利用反风道反风的示意图。

反风时，风门１、5、7打开，新鲜风流由风门１经反风门７进入风硐２，由通风机３排出，然后经反风门５进入反风绕道６，再返回风硐送入井下。

正常通通风时，风门１、７、５均处于水平位置，井下的污浊风流经风硐直接进入通风机，然后经扩散器４排到大气中。

图1—6—5轴流式通风机作抽出式通风时利用专用反风道反风示意图

图1-6-6为离心式通风机作抽出式通风时利用反风道反风的示意图。

通风机正常工作时反风门１和２在实线位置。

反风时，风门１提起，风门２放下，风流自反风门２进入通风机，再从反风门１进入反风道３，经风井流入井下。

图1—6—6离心式通风机作抽出式通风时利用反风道反风示意图

2轴流式通风机反转反风

调换电动机电源的任意两项接线，使电动机改变转向，从而改变通风机叶（动）轮的旋转方向，使井下风流反向。

此种方法基建费较小，反风方便。

但反风量较小。

3利用备用风机的风道反风（无地道反风）。

当两台轴流式通风机并排布置时，工作风机（正转）可利用另一台备用风机的风道作为“反风道”进行反风。

⒋调整动叶片安装角进行反风。

对于动叶可同时转动的轴流式通风机，只要把所有叶片同时偏转一定角度（大约120°），不必改变叶（动）轮转向就可以实现矿井风流反向，

反风装置应满足下列要求：

定期进行检修，确保反风装置处于良好状态；动作灵敏可靠，能在10min内改变巷道中风流方向；结构要严密，漏风少；反风量不应小于正常风量的40%；每年至少进行一次反风演习。

四、通风机的实际特性曲线

（一）、通风机的工作参数

表示通风机性能的主要参数是风压H、风量Q、风机轴功率N、效率和转速n等。

1、风机（实际）流量Q

风机的实际流量一般是指实际时间内通过风机入口空气的体积，亦称体积流量（无特殊说明时均指在标准状态下），单位为

或

。

2、风机（实际）全压Hf与静压Hs

通风机的全压Ht是通风机对空气作功，消耗于每1m3空气的能量（N·m/m3或Pa），其值为风机出口风流的全压与入口风流全压之差。

在忽略自然风压时，Ht用以克服通风管网阻力hR和风机出口动能损失hv，即

Ht=hR+hV,1—6—1

克服管网通风阻力的风压称为通风机的静压HS，Pa

HS=hR=RQ21-6-2

因此Ht=HS+hV1-6-3

3、通风机的功率

通风机的输出功率（又称空气功率）以全压计算时称全压功率Nt，用下式计算：

Nt=HtQ×10-31—6—4

用风机静压计算输出功率，称为静压功率NS，即

NS=HSQ×10-31-6-5

因此，风机的轴功率，即通风机的输入功率N

（kW）

1—6—6

或1-6-7

式中t、S分别为风机折全压和静压效率。

设电动机的效率为m,传动效率为tr时，电动机的输入功率为Nm,则

1-6-8

（二）、通风系统主要参数关系和风机房水柱计（压差计）示值含义

掌握矿井主要通风机与通风系统参数之间关系，对于矿井通风的科学管理至关重要。

图1—6—7

为了指示主要通风机运转以及通风系统的状况，在风硐中靠近风机入口、风流稳定断面上安装测静压探头，通过胶管与风机房中水柱计或压差计（仪）相连接，测得所在断面上风流的相对静压h。

离心式通风机测压探头应安装在立闸门的外侧。

水柱计或压差计的示值与通风机压力和矿井阻力之间存在什么关系？

它对于通风管理有什么实际意义？

下面就此进行讨论。

1抽出式通风

1）水柱（压差）计示值与矿井通风阻力和风机静压之间关系

如图1-6-7，水柱计示值为4断面相对静压h4，

h4（负压）=P4-P04（P4为4断面绝对压力，P04为与4断面同标高的大气压力）。

沿风流方向，对1、4两断面列伯努力方程

hR14=（P1+hv1+ρm12gZ12）-（P4+hv4+ρm34gZ34）

式中hR14—1至4断面通风阻力，Pa;

P1、P4—分别为1、4断面压力，Pa；

hv1、hv4—分别为1、4断面动压，Pa；

Z12、Z34—分别为12、34段高差，m；

ρm12、ρm34—分别为12、34段空气柱空气密度平均值，kg/m3；

因风流入口断面全压Pt1等于大气压力P01，即

P1+hv1=Pt1=P01，

又因1与4断面同标高，故1断面的同标高大气压P01’与4断面外大气压P04相等。

又ρm12gZ12’—ρm34gZ34=HN故上式可写为

hR14=P04-P4-hv4+HN

hR14=|h4|-hv4+HN

即|h4|=hR14+hv4-HN1-6-9

根据通风机静压与矿井阻力之间的关系可得

HS+HN=|h4|—hv4=ht41-6-10

式1-6-9和式1—6—10，反映了风机房水柱计测值h4与矿井通风系统阻力、通风机静压及自然风压之间的关系。

如果矿井的主要进回风道发生冒顶堵塞，则水柱计读数增大；如果控制通风系统的主要风门开启。

风流短路，则水柱计读数减小，因此，它是通风管理的重要监测手段。

2）风机房水柱计示值与全压Ht之间关系。

与上述类似地对4、5断面（扩散器出口）列伯努力方程，便可得水柱计示值与全压之间关系

Ht=|h4|—hv4+hRd+hv5

即|h4|=Ht+hv4-hRd-hv51—6—11

式中hRd——扩散器阻力，Pa;

hv5——扩散器出口动压，Pa；

根据式1—6—11可得

Ht=hR12+hRd+hv4

Ht+HN=hR14+hRd+hv51—6—12

2压入式通风的系统

如图1-6-8，对1、2两断面列伯努力方程得：

hR12=（P1+hv1+ρm1gZ1）-（P2+hv2+ρm2gZ2）

因风井出口风流静压等于大气压，即P2=P02；1、2断面同标高，其同标高的大气压相等，即P01-P02，故P1-P2=P1-P01=h1

又ρm1gZ1-ρm2gZ2=HN故上式可写为

hR12=h1+hV1-hv2+HN

所以风机房水柱计值h1=hR12+hv2-hV1-HN

又Ht=Pt1-Pt1’=Pt1-P0=P1+hv1-P0=h1+hv1

Ht+HN=hR12+hv21—6—13

由式1—6—12和式1—6—13可见，无论何种通风方式，通风动力都是克服风道的阻力和出口动能损失，不过抽出式通风的动能损失在扩散器出口，而压入式通风时出口动能损失在出风井口，两者数值上可能不等，但物理意义相同。

图1—6—8

（三）、通风机的个体特性曲线

当风机以某一转速、在风阻Ｒ的管网上工作时、可测算出一组工作参数风压Ｈ、风量Ｑ、功率Ｎ、和效率η，这就是该风机在管网风阻为Ｒ时的工况点。

改变管网的风阻，便可得到另一组相应的工作参数，通过多次改变管网风阻，可得到一系列工况参数。

将这些参数对应描绘在以Ｑ为横坐标，以Ｈ、Ｎ和η为纵坐标的直角坐标系上，并用光滑曲线分别把同名参数点连结起来，即得Ｈ─Ｑ、Ｎ─Ｑ和η─Ｑ曲线，这组曲线称为通风机在该转速条件下的个体特性曲线。

有时为了使用方便，仅采用风机静压特性曲线（ＨS─Ｑ）。

为了减少风机的出口动压损失，抽出式通风时主要通机的出口均外接扩散器。

通常把外接扩散器看作通风机的组成部分，总称之为通风机装置。

通风机装置的全压Ｈt为扩散器出口与风机入口风流的全压之差，与风机的全压Ｈt之关系为

1-6-14

式中hd━━扩散器阻力。

通风机装置静压Ｈsd因扩散器的结构形式和规格不同而有变化，严格地说

1-6-15

式中hVd━─扩散器出口动压。

图1-6-9Ｈt、Ｈtd、Ｈs和Ｈsd之间的相互关系图

比较式1－6－10与式1－6－15可见，只有当hd+hVdＨs，即通风机装置阻力与其出口动能损失之和小于通风机出口动能损失时，通风机装置的静压才会因加扩散器而有所提高，即扩散器起到回收动能的作用。

图1－6－9表示了Ｈt、Ｈtd、Ｈs和Ｈsd之间的相互关系，由图可见，安装了设计合理的扩散器之后，虽然增加了扩散器阻力，使Ｈtd─Ｑ曲线低于Ｈt─Ｑ曲线，但由于hd+hVd

若hd+hVd>hV，则说明了扩散器设计不合理。

安装扩散器后回收的动压相对于风机全压来说很小，所以通常并不把通风机特性和通风机装置特性严加区别。

通风机厂提供的特性曲线往往是根据模型试验资料换算绘制的，一般是未考虑外接扩散器。

而且有的厂方提供全压特性曲线，有的提供静压特性曲线，读者应能根据具体条件掌握它们的换算关系。

图1－6－10和图1－6－11分别为轴流式和离心式通风机的个体特性曲线示例。

轴流式通风机的风压特性曲线一般都有马鞍形驼峰存在。

而且同一台通风机的驼峰区随叶片装置角度的增大而增大。

驼峰点Ｄ以右的特性曲线为单调下降区段，是稳定工作段；点Ｄ以左是不稳定工作段，风机在该段工作，有时会引起风机风量、风压和电动机功率的急剧波动，甚至机体发生震动，发出不正常噪音，产生所谓喘振（或飞动）现象，严重时会破坏风机。

离心式通风机风压曲线驼峰不明显，且随叶片后倾角度增大逐渐减小，其风压曲线工作段较轴流式通风机平缓；当管网风阻作相同量的变化时，其风量变化比轴流式通风机要大。

离心式通风机的轴功率Ｎ又随Ｑ增加而增大，只有在接近风流短路时功率才略有下降。

因而，为了保证安全启动，避免因启动负荷过大而烧坏电机，离心式通风机在启动时应将风硐中的闸门全闭，待其达到正常转速后再将闸门逐渐打开。

当供风量超过需风量过大时，常常利用闸门加阻来减少工作风量，以节省电能。

轴流式通风机的叶片装置角不太大时，在稳定工作段内，功率N随Q增加而减小。

所以轴流式通风机应在风阻最小时启动，以减少启动负荷。

图1-6-10轴流式个体特性曲线图1-6-11离心式通风机个体特性曲线

在产品样本中，大、中型矿井轴流式通风机给出的大多是静压特性曲线；而离心式通风机大多是全压特性曲线。

五、通风机工况点及其经济运行

（一）、工况点的确定方法

所谓工况点，即是风机在某一特定转速和工作风阻条件下的工作参数，如Ｑ、Ｈ、Ｎ和η等，一般是指Ｈ和Ｑ两参数。

已知通风机的特性曲线，设矿井自然风压忽略不计，则可用下列方法求风机工况点。

⒈图解法当管网上只有一台通风机工作时，只要在风机风压特性（Ｈ─Ｑ）曲线的坐标上，按相同比例作出工作管网的风阻曲线，与风压曲线的交点之坐标值，即为通风机的工作风压和风量。

通过交点作Ｑ轴垂线，与Ｎ─Ｑ和η─Ｑ曲线相交，交点的纵坐标即为风机的轴功率Ｎ和效率η。

图解法的理论依据是：

风机风压特性曲线的函数式为Ｈ＝f（Ｑ），管网风阻特性（或称阻力特性）曲线函数式是h=ＲＱ2，风机风压Ｈ是用以克服阻力h，所以Ｈ＝h，因此两曲线的交点，即两方程的联立解。

可见图解法的前提是风压与其所克服的阻力相对应。

以抽出式通风矿井（安有外接扩散器）为例，如已知通风机装置静压特性曲线ＨS─Ｑ，则对应地要用矿井系统总风阻ＲS（包括风硐风阻）作风阻特性曲线，求工况点。

若使用厂家提供的不加外接扩散器的静压特性曲线ＨS─Ｑ，则要考虑安装扩散器所回收的风机出口动能的影响，此时所用的风阻ＲS应小于Ｒm，即

1-6-16

式中Ｒv──相当于风机出口动能损失的风阻，

ＳV──风机出口断面，即外接扩散器入口断面；

Ｒd──扩散器风阻；

ＲVd──相当于扩散器出口动能损失的风阻，

ＳVd──为扩散器出口断面。

若使用通风机全压特性曲线Ｈt─Ｑ，则需用全压风阻Ｒt作曲线，且

1-6-17

若使用通风机装置全压特性曲线Ｈtd─Ｑ，则装置全压风阻应为Ｒtd，且

1-6-18

应当指出，在一定条件下运行时，不论是否安装外接扩散器，通风机全压特性曲线是唯一的，而通风机装置的全压和静压特性曲线则因所安扩散器的规格、质量而有所变化。

⒉解方程法

随着电子计算机的应用，复杂的数学计算已成为可能。

风机的风压曲线可用下面多项式拟合

1-6-19

式中a1、a2、a3──曲线拟合系数。

曲线的多项式次数根据计算精度要求确定，一般取3，精度要求较高时也可取5。

在风机风压特性曲线的工作段上选取i个有代表性的工况点（Ｈi、Ｑi），一般取i＝６。

通常用最小二乘法求方程中各项系数，也可将已知的Ｈi、Ｑi值代入上式，即得含i个未知数的线性方程，解此联立线性方程组，即得风压特性曲线方程中的各项拟合系数。

对于某一特定矿井，可列出通风阻力方程

1-6-20

式中Ｒ为通风机工作管网风阻，可根据上述方法确定。

解式1－6－19、1－6－20两联立方程，即可得到风机工况点。

如果矿井自然风压不能忽略，用图解法求工况点的方法见本章第六节中通风机的自然风压串联工作。

若井口漏风较大，通风系统因外部漏风通道并联而风阻减小，此时应算出考虑外部漏风后的矿井系统总风阻，然后按上述方法求工况点。

（二）、通风机工况点的合理工作范围

为使通风机安全、经济地运转，它在整个服务期内的工况点必须在合理的范围之内。

从经济的角度出发，通风机的运转效率不应低于６０％；从安全方面来考虑，其工况点必须位于驼峰点的右下侧、单调下降的直线段上。

由于轴流式通风机的性能曲线存在马鞍形区段，为了防止矿井风阻偶尔增加等原因，使工况点进入不稳定区，一般限定实际工作风压不得超过最高风压的９０％，即ＨS＜０.９ＨSmax。

轴流式通风机的工作范围如图４－5－１的阴影部分所示。

上限为最大风压０.９倍的连线，下限为η＝０.６的等效曲线

通风机叶（动）轮的转速不应超过额定转速。

分析主要通风机的工况点合理与否，应使用实测的风机装置特性曲线。

因厂方提供之曲线一般与实际不符，应用时会得出错误的结论。

图1-6-12轴流式通风机的合理工作范围

（三）、主要通风机工况点调节

在煤矿中，通风机的工况点常因采掘工作面的增减和转移、瓦斯涌出量等自然条件变化和风机本身性能变化（如磨损）而改变。

为了保证矿井的按需供风和风机经济运行，需要适时地进行工况点调节。

实质上，工况点调节就是供风量的调节。

由于风机的工况点是由风机和风阻两者的特性曲线决定的，所以，欲调节工况点只需改变两者之一或同时改变即可。

据此，工点调节方法主要有：

⒈改变风阻特性曲线

当风机特性曲线不变时，改变其工作风阻，工况点沿风机特性曲线移动。

１）增风调节。

为了增加矿井的供风量，可以采取下列措施：

（１）减少矿井总风阻。

在矿井（或系统）的主要进、回风道采取增加并联巷道、缩短风路、扩刷巷道断面、更换摩擦阻力系数小的支架（护）、减小局部阻力等措施，均可收到一定效果。

这种调节措施的优点是，主要通风机的运转费用经济，但有时工程费用较大。

（２）当地面外部漏风较大时，可以采取堵塞地面的外部漏风措施。

这样做，通风机的风量虽然因其工作风阻增大而减小，但矿井风量却会因有效风量率的提高而增大。

这种方法实施简单，经济效益较好，但调节幅度不大。

２）减风调节。

当矿井风量过大时，应进行减风调节。

其方法有：

（１）增阻调节。

对于离心式通风机可利用风硐中闸门增阻（减小其开度）。

这种方法实施较简单，但因无故增阻而增加附加能量损耗。

调节时间不宜过长，只能作为权宜之计。

（２）对于轴流式通风机，当其Ｎ─Ｑ曲线