龙门架安拆方案.docx
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龙门架安拆方案
合肥市包河区紫光苑项目
C地块1、2、3#楼及地下车库工程
龙门架安装、拆除
施
工
方
案
安徽江汉建筑机械有限公司
二0一五年十月
第一章、编制依据
1、合肥市包河区紫光苑项目C地块1、2、3#楼及地下车库工程施工图纸
2、主要规范、规程：
1）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；
2）、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）；
3）、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）；
4）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）。
5）、《施工现场临时用电安全技术规范》。
6）、《建筑施工高处作业安全技术规范》。
7）、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》。
3、《岩土工程勘察报告》
4、依据本公司的《质量手册》、《质量、职业健康安全管理体系程序文件汇编》。
第二章工程建设概况
工程
名称
合肥市包河区紫光苑项目C地块1、2、3#楼及地下车库工程
地理
位置
合肥市包河区上派路与派河路交口
建设
单位
合肥市包河区重点工程建设管理局
设计
单位
浙江环宇建筑设计咨询有限公司
勘察
单位
安徽工程勘察院
监理
单位
安徽省建科建设工程监理有限公司
施工
单位
安徽地矿建设工程有限责任公司
投资
性质
自筹
合同工期总工期：
540日历天
第三章、架体选择：
在主体工程施工七层顶时，开始安装物料提升机，物料提升机拟在建筑物西侧安装，作为垂直运输。
龙门架必须是由建设行业主管部门批准有生产许可证和准用证的生产厂家产品。
第四章、龙门架基础施工
龙门架基础在地下室顶板上方、下用钢管搭设回顶，承载力不小于80KPa,并在地梁下浇捣C25砼，厚度为20cm。
表面平整，长度均大于底盘长度和宽度10cm。
架体垂直偏差不大于总高度的3%，水平度不大于2mm。
基础设有防水措施，5m范围内开挖沟槽或有较大震动的施工，必须有保证架体稳度的措施。
第五章、龙门架架体安装
A、安装前安全交底
①安装之前对作业人员进行分工交底，确定指挥人员，划定安全警戒区，并有监护人员，排除作业障碍。
②所有作业人员必须经安全教育后上岗，严禁酒后或身体不适时作业。
③全体作业人员必须协同作业（操作人员与地面开吊蓝人员配合好），确保工作顺利。
④在上面安装标准节的人员系好安全带，戴好安全帽，穿好防滑鞋。
地面人员必须戴好安全帽。
B、安装作业前的检查
①金属结构的成套性和完好性；
②提升机构是否完整良好；
③电器设备是否完全可靠；
④基础位置尺寸是否符合要求；
⑤附墙架连接预埋件的位置是否正确和埋设牢靠。
C、安装精度要求符合以下规定：
①多次使用过的提升机，在重新安装时，其偏差不应超过3‰，并不得超过20mm。
②井架截面内，两对角线长度公差不得超过最大边名义尺寸的3‰。
③导轧接点截面错位不大于1.5mm。
④吊蓝导靴与导轨安装间隙，应控制在5-10mm以内。
D、安装操作程序
①安装架体时，应先将地梁与基础连接牢固，并用水准仪校核，使地梁处于水平状态。
把配重蓝安放牢固，先安装二个标准节（一般不大于8米）。
应采取临时支撑。
并进行校正，在确认位置正确时，方可继续作业。
②安装龙门架时，两边立柱应交替进行，每安装二节，除将单肢进行临时固定外，尚应将两立柱横向连接成一体。
③架体各节点螺栓必须坚固，螺栓应符合孔径要求，严禁扩孔和开孔，更不得漏装或以铅丝代替。
第六章、卷扬机安装及安全管理规定
①卷扬机采用JJZ-1，安装在平整坚实的砼垫层上，远离危险作业区，操作人员的操作位置应设在离起吊处15m以外，但能看清指挥人员和起吊的物体。
②滑轮的位置应与卷筒轴心垂直，卷筒中心至第一个导向滑轮轴心线的距离，无槽卷筒应大于长度的20倍。
③提升钢丝绳不得采用编法接长的钢丝绳，在卷筒上应按顺序整齐排列，当吊篮处于工作最低位置时卷筒上钢丝绳应不小于3圈，天梁上的钢丝绳端部固定当采用绳卡卡接时，绳卡数量不得少于3个，间距不小于钢丝绳直径的6倍，绳卡滑鞍放在受力绳一侧，直径应与绳径匹配。
④提升钢丝绳运行中应架起，使之不拖地面和被水浸泡。
⑤使用中如发现异常声响，制动不灵、卷筒、制动带、轴承等处温度急剧上升，必须及时停机检查，排除故障后方可继续工作。
⑥卷扬机应经常保持机械的清洁和润滑良好，制动器要灵活可靠，能动轴承、卷筒轴承、电磁制动器的销轴均应经常润滑，每班注油1-2次，导向滑轮、钢丝绳及减速箱内的滚动轴承一般每周润滑一次。
第七章、龙门架附墙架安装
龙门架附墙的设置：
在建筑物每层分别设置1组，附墙架与建筑物之间，采用刚性连接。
形成稳定结构，严禁与脚手架连接和使用铁丝绑扎。
附墙架组为4根，水平杆2根，斜支撑2根，一端与架体连接，一端与预埋件连接，如图：
预埋件
附墙架
龙门架立柱
吊篮
第八章、接料平台的搭设方案
第一节、料台材料准备与搭设要求
1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。
其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性。
2、料台的钢管、扣件材料必须符合规范规定，钢管应选用Φ48×3.5mm在计算时选Φ48×3mm；有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。
3、料台基础回填土应按规范要求回填，宜采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），立杆底部应浇筑C15砼垫层保持在150mm厚以上，向外有不小于1:
0.05的排水坡度，建筑物的基础周围自然地面应做好护坡，在拐角外设有600mm×600mm×1000mm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。
（基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公司以备检查验收。
）
4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设置刚性连接，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。
料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。
5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。
横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于250mm。
6、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的付立杆间距不得大于250mm，副立杆的对接扣件应错开安全门装置位置，开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。
7、料台平台板应用钢管搭设木方填芯，木板铺实钉牢。
8、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500～600mm和1000～1200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏。
9、料台与建筑物必须连接，连接点每步料台不能拆除。
10、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。
11、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。
第二节、接料平台各项安全稳定性设计计算书（附后）
第九章、吊篮口及防护棚
1）、吊篮：
吊篮底板用5cm厚模板铺成，两侧应设1米高安全挡板。
上部应有防护顶板。
2）、吊篮进料口须装安全门，升降时安全门封闭上料口，且吊篮上部加设钢板网防护。
3）、进料口设置双层移动式防护棚，层高间距60cm，防护棚高2.5m，宽3m，防护棚上用竹笆铺设并绑扎牢固，且每层楼设置表示层高的醒目标牌。
第十章、龙门架及接料平台的验收
龙门架及接料平台在安装过程及安装结束后，由项目部和公司安全科对基础强度，架体与附墙架，卷扬机与钢丝绳，及安装防护装置、电气、接料平台等进行验收，验收合格后方准使用。
第十一章、架体的拆除
A、拆除前检查
①查看龙门架与建筑物的连接情况。
②查看龙门架有无其他牵拉物。
③临时附墙架等设置情况。
B、拆除附墙架前，应先设置临时缆风或支撑，确保架体自由高度不大于2个标准节。
③拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物体。
④拆除作业在白天进行，因故中断作业，采取临时稳固措施。
⑤接料台在拆除过程中，不得将料台与建筑物的连接点一剪（拆）到底，必须做到由上而下，依次拆除。
⑥拆除区周围应设围栏，悬挂警告标志，并有专人监护，严禁无关人员进入现场或在拆除区域逗留。
第十二章、龙门架（卷扬机）管理
项目部对龙门架列入机械设备台帐内，制定并实施专人进行日常保养、检查、维修工作，确保机械在符合安全环保的状态中使用，并填写维修、保养记录以及运行记录，完善交接班手续。
第十三章、安全防护与电气要求
1、每层楼须设置灵活可靠的足够承载物料的停车器。
设有断绳保险装置，遇断绳时，满载吊篮下滑滑程，不得超过1m，且断绳滑轮与吊篮采用刚性连接。
2、设有可靠上极限越程限位器，其吊篮最高位与天梁最低处的距离应小于3m。
3、设有紧急断电开关，紧急时，可及时切断提升机总电源，有人员控制的可靠信号装置并确保装卸人明白。
4、当荷载达到额定荷载90%时，应能发生报警信号，当超过额定荷载时，应能切断电源。
5、提升机总电源应设短路保护和漏电保护，电机主回路上要有短路、失压、过电流保护装置。
6、电气设备绝缘电阻值须大于0.5KΩ，运行中须大于1000Ω/V。
7、提升机的金属结构及所有电气设备的金属外壳接地，其接地电阻值不小于10。
8、工作照明与提升机的开关要相互独立，当提升电源切断时，工作照明不应断电，禁止使用倒顺开关作为卷扬机的控制开关。
9、利用架体做引下线设避雷装置，避雷针高出架体高度为2m。
10、安全停靠装置（断绳保护装置），应能可靠地承担吊篮自重、额定何载、运料人员及装卸物料时的工作荷载，断绳保护装置，当吊篮在运行中发生断绳时，应能可靠地停住并固定在架体上；
11、楼层停靠栏杆，各楼层的通道口处，应设常封闭的停靠栏杆，并有防外开措施；
12、吊篮安全门：
吊篮的上料口处应设安全门，并升降灵活，以防止落物从吊篮中滚落；
13、上级限限位：
安装在吊篮允许提升最高度，当吊篮上外至限定高度时，自动切断电源；
14、紧急断电开关：
在紧急情况下，应能及时切断龙门架总电源；
15、信号装置：
在各楼层设置醒目的楼层标志，以方便司机与楼层联系。
16、传动系统：
卷扬机安装应平整、牢固、卷筒上钢丝绳缠绕整齐，并不少于3圈，天梁上的钢丝绳端部用绳卡固定，绳卡数量不少于3个，间距不小于钢丝绳直径6倍，起重钢丝绳不得有断股、变形、接头并定期保养、检修；
第十四章、龙门架安全技术操作要求
①龙门架必须由经建筑业管理局安全培训，并取得合格证的专职机械工操作。
机械作业前，对操作人员进行严格的安全技术及操作规程交底。
并检查机械工上岗操作证书。
②作业前要详细检查龙门架吊盘、卷扬机制动电气设备及各种安全装置是否良好，灵敏可靠，机械运转状态是否异常，发现问题必须停止作业，及时排除故障，处理好后才能操作。
③作业中精力要集中，不能在操作棚中看书、打毛线、吃东西、聊天，不得擅自离开工作岗位。
④龙门架标明起重重量，严禁超载、严禁在运转中修理、调整。
⑤龙门架严禁攀登，吊盘严禁乘人上下。
⑥检修时必须先切断电源，并锁上闸箱或有人监护。
⑦严禁吊运超过吊盘长度的物件，吊盘不得偏重。
⑧卷扬机司机要听从指挥人员指挥，工作完毕要将吊盘落到地面，严禁悬空，并切断电源，闸箱上锁。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为31m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：
立杆的横距为1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.10m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000kN/m2；脚手架用途:
结构脚手架；同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处安徽合肥市，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.21，风荷载体型系数μs为0.21；脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；脚手板类别:
竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0.033；脚手板铺设总层数:
9；
5.地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kPa）:
85.00；立杆基础底面面积（m2）:
0.20；地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.033kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×1.05/（2+1）=0.105kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×1.05/（2+1）=1.05kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×1.05=1.47kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52=0.361kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.361×106,0.424×106）/4490=94.432N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.05kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.138×15004/（100×2.06×105×107800）+0.990×1.05×15004/（100×2.06×105×107800）=2.583mm；
大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.033×1.5=0.05kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0.158kN；
活荷载标准值：
Q=3×1.05×1.5/（2+1）=1.575kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.05+0.157）+1.4×1.575=2.454kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.864×106/4490=192.514N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5×0.033×10504/（384×2.06×105×107800）=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.157+1.575=1.782kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=1782.45×1050×（3×10502-4×10502/9）/（72×2.06×105×107800）=3.298mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；
小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.033×1.05/2=0.017kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值:
Q=3×1.05×1.5/2=2.363kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.05+0.017+0.236）+1.4×2.363=3.672kN；
R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.033/1.80]×18.00=2.746kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2=0.3×9×1.5×（1.05+0.1）/2=2.329kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.222kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.35kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1.206；
Us--风荷载体型系数：
取值为0.214；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.35×1.206×0.214=0.063kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.222+1.4×4.725=14.082kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.222+0.85×1.4×4.725=13.089kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.063×1.5×
1.82/10=0.037kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=14.082kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：
l0=3.118m；
长细比Lo/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.188；
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=14082/（0.188×424）=176.656N/mm2；
立杆稳定性计算σ=176.656N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=13.089kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=3.118m；
长细比:
L0/i=196；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.188
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=13089.33/（0.188×424）+36568.774/4490=172.352N/mm2；
立杆稳定性计算σ=172.352N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=3.476kN；
活荷载标准值：
NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.125kN/m；
Hs=[0.188×4.24×10-4×205×103-（1.2×3.476
+1.4×4.725）]/（1.2×0.125）=37.089
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