茶子山村安置小区高支模.docx

茶子山村安置小区高支模.docx

《茶子山村安置小区高支模.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《茶子山村安置小区高支模.docx（23页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

茶子山村安置小区高支模

支模架专项施工方案

一、工程概况

工程名称：

茶子山村安置小区14#栋

本工程地处长沙市岳麓区银杉路以东、坦山路以南。

本项目均为综合楼一层为商业裙楼，二、三层为办公裙楼，地下一层、住宅4～16层，框架剪力墙结构，建筑高度49.3米。

建筑总面积9216㎡。

结构类型：

框架剪力墙结构

第二节方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

第三节材料要求及选择

板底采用方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.0钢管。

承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.0钢管。

模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。

钢管外观质量要求：

1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；3、钢管应进行防锈处理。

钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。

扣件外观质量要求：

扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。

有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

扣件应进行防锈处理。

模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。

有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。

第四节模板计算书

板模板支架

（一）模板支架选型

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

（二）编制依据

1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。

2、湖南省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。

以下简称《规程》。

3、建设部《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。

4、本工程相关图纸，设计文件。

5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。

二、搭设方案（针对地下室、梁、板模，层高5.45m、）

（一）基本搭设参数

模板支架高H为5m-5.45m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.8m，横距lb取0.8m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。

整个支架的简图如下所示。

支模高度5.5m，模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Ф48×3.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，

模板的截面抵抗矩为：

w＝1000×182/6=5.40×104mm3；

模板自重标准值：

x1＝0.3×1=0.3kN/m；

新浇混凝土自重标准值：

x2＝0.12×24×1=2.88kN/m；

板中钢筋自重标准值：

x3＝0.12×1.1×1=0.132kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：

x4＝1×1=1kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5＝2×1=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g1=（x1+x2+x3）×1.2=（0.3+2.88+0.132）×1.2=3.974kN/m；

q1=（x4+x5）×1.4=（1+2）×1.4=4.2kN/m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×3.974×0.252+0.1×4.2×0.252=0.046kN·m

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×3.974×0.252-0.117×4.2×0.252=-0.056kN·m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

Mmax=0.056kN·m；

（2）底模抗弯强度验算

取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即

σ=0.056×106/（5.40×104）=1.029N/mm2

底模面板的受弯强度计算值σ=1.029N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.974×0.25+0.617×4.2×0.25=1.244kN；

按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ=3×1244.01/（2×1000×18）=0.104N/mm2；

所以，底模的抗剪强度τ=0.104N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。

（4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000N/mm2；

模板惯性矩I=1000×183/12=4.86×105mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.07mm；

底模面板的挠度计算值ν=0.07mm小于挠度设计值[v]=Min（250/150，10）mm，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算

按三跨连续梁计算

（1）荷载计算

模板自重标准值：

x1=0.3×0.25=0.075kN/m；

新浇混凝土自重标准值：

x2=0.12×24×0.25=0.72kN/m；

板中钢筋自重标准值：

x3=0.12×1.1×0.25=0.033kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：

x4=1×0.25=0.25kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载标准值：

x5=2×0.25=0.5kN/m；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：

g2=（x1+x2+x3）×1.35=（0.075+0.72+0.033）×1.35=0.994kN/m；

q2=（x4+x5）×1.4=（0.25+0.5）×1.4=1.05kN/m；

支座最大弯矩计算简图

支座最大弯矩计算公式如下:

Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×0.994×0.82-0.117×1.05×0.82=-0.142kN·m；

（2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩W=bh2/6=60×802/6=6.4×104mm3；

σ=0.142×106/（6.4×104）=2.222N/mm2；

底模方木的受弯强度计算值σ=2.222N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.994×0.8+0.617×1.05×0.8=0.995kN；

按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ=0.311N/mm2；

所以，底模方木的抗剪强度τ=0.311N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。

（4）底模方木挠度验算

方木弹性模量E=9000N/mm2；

方木惯性矩I=60×803/12=2.56×106mm4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν=0.521×（x1+x2+x3）×la4/（100×E×I）+0.192×（x4+x5）×la4/（100×E×I）=0.102mm；

底模方木的挠度计算值ν=0.102mm小于挠度设计值[v]=Min（800/150，10）mm，满足要求。

（三）托梁材料计算

根据JGJ130－2011，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算

材料自重：

0.1kN/m；

方木所传集中荷载：

取

（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即

p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.994×0.8+1.2×1.05×0.8=1.882kN；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。

（2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下：

托梁采用：

10号槽钢；

W=39.7×103mm3；

I=198.3×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

中间支座的最大支座力Rmax=6.768kN；

钢管的最大应力计算值σ=0.513×106/39.7×103=12.913N/mm2；

钢管的最大挠度νmax=0.054mm；

支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值σ=12.913N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度计算值ν=0.054小于最大允许挠度[v]=min（800/150,10）mm,满足要求!

（四）扣件抗滑力验算

板底采用可调支座传力，故无需验算扣件抗滑力。

（五）立杆稳定性验算

立杆计算简图

1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

N=1.35∑NGK+1.4∑NQK

其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。

将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。

模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据3.1.4节，此值为F1=6.768kN。

除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。

故支架自重部分荷载可取为

F2=0.15×11.38=1.707kN；

立杆受压荷载总设计值为：

Nut=F1+F2×1.35=6.768+1.707×1.35=9.072kN；

其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。

（2）立杆稳定性验算。

按下式验算

φ--轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；

A--立杆的截面面积，取4.24×102mm2；

KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；

计算长度l0按下式计算的结果取大值：

l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；

l0=kμh=1.167×1.325×1.5=2.319m；

式中：

h-支架立杆的步距，取1.5m；

a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；

μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.325；

k--计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.167；

故l0取2.319m；

λ=l0/i=2.319×103/15.9=146；

查《规程》附录C得φ=0.324；

KH=1/[1+0.005×（11.38-4）]=0.73；

σ=1.05×N/（φAKH）=1.05×9.072×103/（0.324×4.24×102×0.73）=94.928N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=94.928N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

2、组合风荷载时，立杆稳定性计算

（1）立杆荷载。

根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：

风荷载标准值按下式计算：

Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.304×0.45=0.071kN/m2；

Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.071×0.8×1.52/10=0.015kN·m；

（2）立杆稳定性验算

σ=1.05×N/（φAKH）+Mw/W=1.05×9.072×103/（0.324×4.24×102×0.73）+0.015×106/（4.49×103）=98.309N/mm2；

立杆的受压强度计算值σ=98.309N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。

（六）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=170×0.4=68kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=170kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=1.05N/A=1.05×9.072/0.25=38.103kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=9.526kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=38.103≤fg=68kPa。

地基承载力满足要求！

（七）拆模时间计算

参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

1、支架所受各类荷载的取值：

附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：

N板i＝1.2×0.12×0.8×0.8×（24+1.1）＝2.313kN；

模板自重为：

N模i＝1.2×0.3×0.8×0.8＝0.23kN；

支架自重为：

N支gi＝1.2×0.15×11.38＝2.048kN；

混凝土浇筑施工荷载为：

N浇i＝1.4×（1+2）×0.8×0.8＝2.688kN；

楼盖总的设计荷载为：

NQ=1.4×2.5×0.8×0.8+2.313＝4.553kN；

2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：

浇筑层荷载强度达到0.000/14.300×100％=0％设计强度，

N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=2.313+0.23+2.048+2.688＝7.28kN；

3、下一层立杆的荷载计算：

下一层荷载强度达到10.000/14.300×100％=69.93％设计强度，

N支i-1＝N支i+N模i+N支gi+αN板i=7.28+0.23+2.048+1×2.313＝11.872kN；

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝1。

4、下二层立杆的荷载计算：

下二层荷载强度达到15.000/14.300×100％=104.895％设计强度，

N支i-2＝N支i-1+N支gi+αN板i-NQ=11.872+2.048+0.15×2.313-4.553＝9.714kN；

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.15。

0.4N支i-2

拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担60％，分担后的下三层楼盖承担的荷载为0.6N支i-2>NQ，仍然不能拆除。

5、下三层立杆的荷载计算：

下三层荷载强度达到15.300/14.300×100％=106.993％设计强度，

N支i-3＝N支i-2+N支gi+αN板i-NQ=9.714+2.048+0.05×2.313-4.553＝7.325kN；

其中，α为楼盖荷载计入比例，α＝0.05。

0.4N支i-3

拆除后下三层的立杆荷载由下四层的楼盖分担60％，分担后的下四层楼盖承担的荷载为0.6N支i-3

第五节搭设要求

板模板（扣件钢管架）

1、楼板模板采用60.00mm×80.00mm木方做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为内支撑系统，模板支架横向间距0.8m，纵向间距0.8m，步距1.5m。

2、楼板模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封缝，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封缝；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：

L＜4m开间不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，L≥6m的起拱15mm；

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。

顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。

特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。

铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板应及时修整和更换，以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按设计要求的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。

水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条安全通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

梁模板（扣件钢管架）

1、梁模板采用胶合面板作为面板，梁底模板支撑小楞材料采用方木支撑布置，托梁材料选用10号槽钢，梁底模板支撑小楞纵向间距为200mm。

板底承重立杆横向间距或排距为0.8m，支撑架钢管类型为Ф48×3.0。

扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向间距0.8m，梁两侧立杆间距0.9m，步距1.5m。

2、梁模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：

L＜4m不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，L≥6m的起拱15mm；

（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）

第六节施工

应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。

安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。

安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。

1、钢管扣件管理

采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。

没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。

搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。

未经检测或检测不合格的一律不得使用。

钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合《规程》附录E的规定；

经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。

2、地基基础

模板支架地基与基础的施工，必须根据支架搭设高度、搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202）的有关规定进行。

同时应满足计算的承载力要求。

应清除搭设场地杂物平整搭设场地并使排水畅通。

模板支架地基与基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。

3、立杆

（1）、立杆支承在土体上时，地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。

不能满足要求时，应对土体采取压实、铺设块石或浇筑混凝土垫层等措施。

立杆底部应设置底座或垫板。

（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

（3）、当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。

梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。

（4）、当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。

（5）、立杆的纵横距离不应大于1200mm；对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支架，立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm。

（6）、模板支架底层步距，除满足设计要求外，不应大于2m，其余步距不应大于1.8m。

（7）、立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

4、水平杆

（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接、搭接应符合下规定：

a、对接扣件应交错布置：

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

5、剪刀撑

（