高支模专项方案计算书合集Word文件下载.docx

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面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=32.40cm3；

截面惯性矩I=29.16cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.20×

10.830+1.40×

2.700）×

0.400×

0.400=0.268kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.268×

1000×

1000/32400=8.284N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.400=4.026kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

4026.0/（2×

600.000×

18.000）=0.559N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

10.830×

4004/（100×

6000×

291600）=1.073mm

面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

（一）梁底龙骨计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.500×

0.400=7.140kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.200×

（2×

0.700+0.600）/0.600=0.267kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+2.000）×

0.600×

0.400=1.080kN

均布荷载q=1.20×

7.140+1.20×

0.267=8.888kN/m

集中荷载P=1.40×

1.080=1.512kN

龙骨计算简图

龙骨弯矩图（kN.m）

龙骨剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

龙骨变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=0.494kN

N2=5.857kN

N3=0.494kN

经过计算得到最大弯矩M=0.177kN.m

经过计算得到最大支座F=5.857kN

经过计算得到最大变形V=0.029mm

龙骨的截面力学参数为

截面抵抗矩W=83.33cm3；

截面惯性矩I=416.67cm4；

（1）龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.177×

106/83333.3=2.12N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

2.172/（2×

50×

100）=0.652N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）龙骨挠度计算

最大变形v=0.029mm

龙骨的最大挠度小于450.0/400（木方时取250）,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.096kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.556kN.m

经过计算得到最大支座F=9.713kN

经过计算得到最大变形V=0.108mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=166.67cm3；

截面惯性矩I=833.33cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.556×

106/166666.7=3.34N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁抗剪计算

6784/（2×

100×

100）=1.018N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

（3）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.108mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=9.713kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=1.20×

0.234×

7.150=2.009kN

N=9.713+2.009=11.722kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h——最大步距，h=0.60m；

l0——计算长度，取0.600+2×

0.200=1.000m；

λ——由长细比，为1000/16=63；

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.809；

经计算得到σ=11722/（0.809×

506）=28.623N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式

Pr=5×

1.4Wklal0/16

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.300×

1.250×

0.600=0.225kN/m2

h——立杆的步距，0.60m；

la——立杆迎风面的间距，0.90m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×

1.4×

0.225×

0.900×

1.000/16=0.089kN.m；

风荷载产生的弯矩Mw=1.4×

1.000×

1.000/8-0.089×

1.000/4=0.013kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

Nw=9.713+1.2×

1.674+0.9×

0.013/0.600=11.750kN

经计算得到σ=11750/（0.809×

506）+13000/5260=30.965N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

　　风荷载作用下的内力计算

架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.225×

0.600=0.081kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=0.600/0.900×

0.081=0.054kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=（0.600×

0.600+0.900×

0.900）1/2/0.900×

0.081=0.097kN

支撑架的步数n=11

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为0.097+（11.000-1）×

0.097=1.071kN

节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为11.000×

0.054=0.594kN

架体自重为1.674kN

节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于扣件的抗滑承载力8kN,满足要求!

节点集中荷载w在立杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!

模板支撑架计算满足要求！

二、600×

700梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度600mm，高度700mm，两侧楼板厚度150mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距300mm，内龙骨采用50×

100mm木方，外龙骨采用50×

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；

其他情况按两个公式计算，取较小值:

其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:

F1=0.90×

27.000=24.300kN/m2

考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:

F2=0.90×

6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

模板面板的按照连续梁计算。

面板的计算宽度取0.55m。

荷载计算值q=1.2×

24.300×

0.550+1.40×

5.400×

0.550=20.196kN/m

截面抵抗矩W=29.70cm3；

截面惯性矩I=26.73cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）

N1=2.424kN

N2=6.665kN

N3=6.665kN

N4=2.424kN

最大弯矩M=0.181kN.m

最大变形V=0.457mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.181×

1000/29700=6.094N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

（2）抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×

3635.0/（2×

550.000×

18.000）=0.551N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板最大挠度计算值v=0.457mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×

0.30×

24.30+1.4×

5.40=11.016kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.30×

24.30=7.290kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图

内龙骨弯矩图（kN.m）

内龙骨剪力图（kN）

内龙骨变形计算受力图

内龙骨变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.220kN.m

经过计算得到最大支座F=3.787kN

经过计算得到最大变形V=0.036mm

内龙骨的截面力学参数为

（1）内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.220×

106/83333.3=2.64N/mm2

内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）内龙骨抗剪计算

2203/（2×

100）=0.661N/mm2

内龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）内龙骨挠度计算

最大变形v=0.036mm

内龙骨的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨计算简图

外龙骨弯矩图（kN.m）

外龙骨剪力图（kN）

外龙骨变形计算受力图

外龙骨变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.000kN.m

经过计算得到最大变形V=0.000mm

外龙骨的截面力学参数为

（1）外龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.000×

106/83333.3=0.00N/mm2

外龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

（2）外龙骨抗剪计算

0/（2×

100）=0.000N/mm2

外龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）外龙骨挠度计算

最大变形v=0.000mm

外龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式:

N<

[N]=fA

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积（mm2）；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径（mm）:

20

对拉螺栓有效直径（mm）:

17

对拉螺栓有效面积（mm2）:

A=225.000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=38.250

对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=3.787

对拉螺栓强度验算满足要求!

侧模板计算满足要求！

三、7.6米楼板高支撑架模板碗扣钢管计算书

依据规范:

计算参数:

模板支架搭设高度为7.6m，

立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。

面板厚度16mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

100mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用50×

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。

图楼板支撑架立面简图

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.10×

0.15+0.20）+1.40×

2.50=8.258kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.10×

0.15+0.7×

1.40×

2.50=7.533kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×

（25.100×

0.150×

0.900+0.200×

0.900）=3.212kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×

（0.000+2.500）×

0.900=2.025kN/m

截面抵抗矩W=48.60cm3；

截面惯性矩I=43.74cm4；

3.212+1.40×

2.025）×

0.300×

0.300=0.060kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.060×

1000/48600=1.239N/mm2

0.300=1.204kN

1204.0/（2×

900.000×

18.000）=0.111N/mm2

3.212×

3004/（100×

437400）=0.067mm

（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2

面板的计算宽度为1200.000mm

集中荷载P=2.5kN

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×

1.200+0.200×

1.200）=4.282kN/m

面板的计算跨度l=300.000mm

经计算得到M=0.200×

0.9×

2.5×

0.300+0.080×

1.20×

4.282×

0.300=0.226kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.226×

1000/48600=4.650N/mm2

二、支撑龙骨的计算

龙骨按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.100×

0.300=1.130kN/m

q12=0.200×

0.300=0.060kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×

0.300=0.750kN/m

考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×

1.130+1.20×

0.060）=1.285kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×

0.750=0.945