九江绿地大都会卸料平台安拆施工方案.docx
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九江绿地大都会卸料平台安拆施工方案
九江绿地·ICC城市综合体工程
卸料平台搭拆施工方案
文件编号：
JXHE-MSP-LD-17-2015
批准：
审核：
编写：
会签：
江西省水电工程局
九江绿地·ICC城市综合体工程
九江绿地·ICC城市综合体工程
卸料平台搭拆施工方案
编、审、批签字栏
编审批
姓名
签名
日期
部门/职务
建筑工程处
批准
吴启亮
总工程师
审核
王勇
工程部/主任
项
目
部
审核
刘彬
项目经理
王电波
项目总工
编制
万峪
项目技术员
目录
第一章编制依据-1-
第二章设计概况-1-
第三章施工准备及计划-2-
第四章卸料平台制作及安装-2-
第五章卸料平台安装注意事项-3-
第六章、卸料平台使用注意事项-4-
第七章、卸料平台安全计算书-4-
第八章临时卸料平台的搭设-11-
第九章临时落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书-12-
第一章编制依据
本工程卸料平台搭拆施工方案依据下列文件编制：
（1）九江绿地·ICC城市综合体工程结构、建筑施工图纸；
（2）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
（3）《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2012）；
（4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；
（5）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；
（6）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
（7）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
（8）《九江绿地·ICC城市综合体工程施工组织设计》；
（9）《建筑施工手册》第五版；
（10）《建筑工程计算手册》第三版；
（11）《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）；
其它有关法律、法规、规章、管理文件。
第二章设计概况
本工程的卸料平台的平面尺寸为2000mm×5000mm，高度为1200mm，具体尺寸详见后附图。
卸料平台采用16#槽钢作为框架，四周栏杆采用80×40方钢。
卸料平台通过4根Ф18（6×19）的钢丝绳与主体结构拉结。
结构预埋和卸料平台焊接吊环均采用φ18一级钢筋制作，吊环应提前预埋到位，根据现场实际情况布置卸料平台个数，计划8#、9#安装两个卸料平台、7#安装三个卸料平台经综合考虑，现场共计划制作7个卸料平台，各楼层之间相互调配使用，在楼层5层以下搭设临时卸料平台，在每栋楼五层以上，施工楼层安装卸料平台，根据施工需要上升卸料平台。
在楼层布设时，应注意不要阳台等悬臂梁处布设，若要布设，需采取加固措施，加固方法见附图。
第三章施工准备及计划
3.1施工准备
①按计划组织劳动力、施工材料进场。
②技术部门做好施工图纸与技术交底工作。
③安全部门对临时用电设备的安全保护设施工进行详细的检查，消除安全隐患。
3.2施工计划
为保质完成本项目施工，我部在充分考虑工程量、劳动力、材料、工期、成本及施工工作面后，按业主要求统一规划本工程各栋住宅楼施工安排（详见专项施工进度计划）。
第四章卸料平台制作及安装
4.1框架的制作
卸料平台框架采用16#槽钢焊接而成，所有焊缝高度不小于6mm。
4.2四周栏杆的连接
卸料平台四周为80×40×3方钢的栏杆，栏杆与工字钢焊接。
立杆的具体尺寸见卸料平台立面示意图。
栏杆各构件的连接均为焊接。
4.3四周及底部的封闭
卸料平台底部封闭采用模板平铺，依据框架结构，把模板卡紧，四周封闭采用15mm厚胶合板。
4.4斜拉钢丝绳的固定
斜拉钢丝绳必须兜紧槽钢，斜拉钢丝绳与槽钢用钢筋吊环连接，钢筋吊环采用Ф18一级钢筋制作，与槽钢焊接牢固。
斜拉钢丝与建筑物的连接通过埋设在上层结构上的吊环连接，吊环采用Ф18制作。
4.5与主体结构的连接
卸料平台与建筑物的连接不仅通过斜拉钢丝绳，其框架需与建筑物结构梁、板中预埋150mm宽的U型螺栓（其高度为280mm＋楼板厚度或梁中锚固长度）相连（见上图），顶上压板采用12mm厚钢板,U型卡环的安装间隙通过木楔楔紧，可采用对楔的方式固定。
4.6钢丝绳端头的连接
本工程卸料平台钢丝绳连接接头的方式：
用钢丝绳卡固接；采用绳卡固接时，绳卡数必须与钢丝绳直径匹配。
工作绳卡数量不得少于3个，此外还应在尾端加1个安全卡绳卡间距不得小于钢丝绳直径的6倍，绳头距安全绳卡的距离不小于140mm，并用细钢丝捆扎。
绳卡滑鞍放在钢丝绳工作时受力的一侧，U型螺栓扣在钢丝绳的尾端，不得正反交错设置绳卡。
与钢丝绳直径相匹配的绳卡数钢丝绳直径10mm~20mm时，绳卡数目共4个。
第五章卸料平台安装注意事项
5.1安装
卸料平台安装时需要塔吊进行配合。
先由塔吊吊装到位，再由安装人员用绳索辅助就位。
5.2安装时注意事项
a、安装前建筑物结构砼的强度必须达到1.2N/mm²；
b、安装前必须提前对卸料平台的工字钢、钢管、焊缝、钢丝绳及防护进行检查；
c、安装时必须由专人在现场负责指挥；
d、安装时，必须待钢丝绳固定、木楔安装完成后方可松开塔吊的吊索；
e、当风力超过六级时，严禁进行安装。
第六章、卸料平台使用注意事项
卸料平台使用前，必须由安全部门进行安全检查验收，合格后方可使用；
必须严格按照限载要求使用，严禁超载；
本卸料平台限载为1.5t；
卸料平台每次安装完成，使用几次后，应检查钢丝绳的拉紧程度；
当风力超过六级时，严禁使用卸料平台。
第七章、卸料平台安全计算书
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
7.1参数信息
1.荷载参数
栏杆、挡板类别：
冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：
0.48；
施工人员等活荷载（kN/m2）:
2.00，最大堆放材料荷载（kN）:
15.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）：
3.40，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：
0.50；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：
3.00；
钢丝绳安全系数K：
8.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：
16号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld（m）：
0.8，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：
1.60。
4.卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：
4.0，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：
1.6,次梁悬臂Mc（m）：
0.00；平台计算宽度（m）：
2.00。
7.2次梁的验算
次梁选择16号槽钢槽口水平[，间距0.8m，其截面特性为：
面积A=21.9cm2；
惯性距Ix=866cm4；
转动惯量Wx=108cm3；
回转半径ix=6.28cm；
截面尺寸：
b=63mm,h=160mm,t=105mm。
1.荷载计算
（1）、脚手板的自重标准值：
本例采用3mm花纹钢板，并用2道∟50×5角铁进行加强，标准值为0.3kN/m2；
Q1=0.3×0.8=0.24kN/m；
（2）、型钢自重标准值：
本例采用16号槽钢槽口水平[，标准值为0.241kN/m
Q2=0.241kN/m。
（3）、活荷载计算
1）施工荷载标准值：
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2）最大堆放材料荷载P：
15.00kN
荷载组合
Q=1.2×（0.24+0.241）+1.4×2.00×0.8=3.38kN/m
P=1.4×15.00=21.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：
Mmax=ql2/8（1-m2/l2）2+pl/4
经计算得出:
Mmax=（3.38×2.002/8）×（1-（0.002/2.002））2+7.00×2.00/4=12.19kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q（l+2m）]/2
经计算得出:
R=（21.00+3.38×（2.00+2×0.00））/2=13.88kN
3.抗弯强度验算
次梁应力：
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=12.19×103/（1.05×108）=107.5N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=107.5N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×（235/fy）
经过计算得到
φb=570×10×63.00×235/（2000.00×160.00×235.0）=1.12；
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
得到φb'=0.818；
次梁槽钢的稳定性验算σ=13.88×103/（0.818×108）=157.11N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算σ=157.11N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
7.3主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择16号槽钢槽口水平[，间距0.8m，其截面特性为：
面积A=21.9cm2；
惯性距Ix=866cm4；
转动惯量Wx=108cm3；
回转半径ix=6.28cm；
截面尺寸：
b=63mm,h=160mm,t=105mm。
1.荷载验算
（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用1.5mm厚普通钢板为挡板，80×40×3的方管为栏杆,标准值为0.48kN/m；Q1=0.484kN/m；
（2）工字钢自重荷载Q2=0.241kN/m
静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.241+0.484）=0.87kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
R1=（1.2×0.3+1.4×2）×0.4×2/2+1.2×0.241×2/2=1.55KN/m；
R2=（1.2×0.3+1.4×2）×0.8×2/2+1.2×0.241×2/2=2.82KN/m；
R3=（1.2×0.3+1.4×2）×0.8×2/2+1.2×0.241×2/2+21/2=13.32KN/m；
R4=（1.2×0.3+1.4×2）×0.4×2/2+1.2×0.241×2/2=1.55KN/m；
2.内力验算
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN·m）
悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）
从左至右各支座反力：
R[1]=12.28kN；
R[2]=16.6kN；
R[3]=-4.76kN。
最大支座反力为Rmax=16.6kN；
最大弯矩Mmax=12.57kN·m；
最大挠度ν=7.5mm。
3.抗弯强度验算
σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；
[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值
σ=12.57×106/1.05/185000.0+1.66×104/3060.000=70.14N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值70.14N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
σ=M/（φbWx）≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：
φb=1.1
由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb≤1.0
可得φb'=0.814；
主梁槽钢的稳定性验算σ=12.57×106/（0.814×185000.00）=83.47N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算σ=83.47N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
7.4钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；
RUi--拉钢绳的轴力（kN）；
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin（ArcTan（3/3.9）=0.61；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RUi=RCi/sinθi；
RUi=12.28/0.61=20.14kN；
7.5钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。
α＝0.85；
K--钢丝绳使用安全系数。
K＝8。
得到：
[Fg]=21.25KN>Ru＝20.14KN。
7.6钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=20.14kN。
拉环强度计算公式为：
σ=N/A≤[f]
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径D=[20140×4/（3.142×50.00×2）]1/2=16mm。
实际拉环选用直径D=20mm的HPB300的圆钢制作即可。
7.7.悬挑梁锚固螺栓验算
水平钢梁与楼板压点采用U型锚固螺栓，螺栓强度计算如下
水平钢梁与楼板压点的螺栓受力R=16.6kN；
锚固螺栓的设计直径D=18mm；
水平钢梁与楼板压点的螺栓强度计算公式为：
σ=N/2A≤[f]
其中[f]为螺栓抗拉强度设计值，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
A=πD2/4=3.142×182/4=254.469mm2
σ=N/2A=16600/（254.469×2）=32.62N/mm2；
水平钢梁与楼板压点的U型锚固螺栓一定要压在楼板下层钢筋下面。
拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！
7.8操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
第八章临时卸料平台的搭设
本工程在7#8#9#五层以下结构施工时需要采用钢管扣件系统搭设长5m×宽5m×高6m落地式卸料平台，8#布置一座，9#布置一座，7#布置两座，平台分别位于8#东侧8-1轴交8-F至H轴，9#北面布置在9-A轴交1至4轴，7#布置在北面7-A轴交7-33轴与7-10轴。
8.1平台搭设方法和要求
1．材料要求：
钢管采用Φ48×3.0mm的热扎钢管。
钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的回转扣、直角扣对接扣，不得采用严重锈蚀或螺纹已被咬口的扣件。
2．落地式架，立杆纵向间距为1.2m，立杆横距为1.2m，步高1.8m。
落地立杆垂直稳放在5cm的木板上，地面基础必须夯实、整平；起步设纵横相连的扫地杆。
每一个楼层，设刚性拉结点，拉结件采用Φ48×3.0钢管与结构连结。
操作层脚手板满铺，四角用12#铁丝扎紧。
外立杆内侧采用密目式安全网封闭。
外周设剪刀撑重地面开始到顶；
3.经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
4.应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
5.平台底座面标高宜高于自然地坪50mm。
6.平台基础经验收合格后。
7．平台必须配合施工进度搭设。
8.每搭完一步平台后，应按规范JGJ130—2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
9.底座安放应符合下列规定：
1）底座、垫板均应准确地放在定位线上；
2）垫板采用长度不少于２跨、厚度不小50mm的木垫板。
10．立杆搭设应符合下列规定：
1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ130—2011第6.3.5条的规定；
3）开始搭设立杆时，应设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；
5）顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ130—2011第6.3.5、6.3.6条的规定。
13．纵向水平杆搭设应符合下列规定：
1）纵向水平杆的搭设应符合JGJ130—2011第6.2.1条的构造规定；
2）在封闭型平台的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
第九章临时落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
一、参数信息:
1.立杆参数：
立杆的横距l=1.20m
立杆的纵距b=1.20m
立杆的步距h=1.80m
脚手架搭设高度6m
伸出长度：
0.3m
2.荷载参数：
同时施工层数2层
①脚手板自重:
0.30kN/m2
②栏杆自重:
0.15kN/m
③材料堆放最大荷载:
3.0kN/m2
④施工均布荷载:
1.00kN/m2
3.钢管参数：
平台底面钢管的距离:
300mm
钢管外径:
φ48X3.0
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
4.计算简图（如图所示）：
落地平台支撑架立杆计算简图
二、上层钢管的计算
1.荷载的计算：
静荷载标准值：
q1=（①+③）×0.30
q1=（0.30+3.0）×0.30=0.99kN/m
活荷载标准值:
q2=④×0.30
q2=1.00×0.30=0.30kN/m
荷载设计值:
q=1.2×0.99+1.4×0.30=1.61kN/m
2.（纵向）强度计算：
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，q=1.61kN/m；
Mmax=0.1×1.61×1.22=0.23kN.m
σ=0.23×106/4.49×103=51.22N/mm2
[f]=205.00N/mm2；
"支撑钢管的抗压强度，满足要求!
"
Vmax=0.677×1.61×1200.004/（100×210000×10780.00）=1.00mm；
[V]=1200.00/150=8.00mm
"支撑钢管的最大绕度，满足要求!
"
3.（横向）强度计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，q=1.61kN/m；
Mmax=0.1×1.61×1.22=0.23kN.m
σ=0.23×106/4.49×103=51.22N/mm2
[f]=205.00N/mm2；
"支撑钢管的抗压强度，满足要求!
"
Vmax=0.677×1.61×1200.004/（100×210000×10780.00）=1.00mm；
[V]=1200.00/150=8.00mm
"支撑钢管的最大绕度，满足要求!
"
三、下层钢管的计算
1.（纵向）强度计算：
P=1.61×1.2=1.93KN
计算简图
弯矩图
剪力图
挠度图
最大弯矩Mmax=0.87kN.m；
最大变形Vmax=3.89mm；
最大支座力Qmax=8.44kN；
最大应力σ=0.87×106/4.49×103=193.76N/mm2
最大允许挠度Vw=1200.00/150=8.00mm
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2；
"支撑钢管的抗弯强度，满足要求!
"
"支撑钢管的最大绕度，满足要求!
"
2.（横向）强度计算：
P=1.61×1.2=1.93KN
计算简图
弯矩图
剪力图
挠度图
最大弯矩Mmax=0.87kN.m；
最大变形Vmax=3.89mm；
最大支座力Qmax=8.44kN；
最大应力σ=0.87×106/4.49×103=193.76N/mm2
最大允许挠度Vw=1200.00/150=8.00mm
支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205.00N/mm2；
"支撑钢管的抗弯强度，满足要求!
"
"支撑钢管的最大绕度，满足要求!
"
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）:
静荷载标准值：
p1=（①+③）×1.2×1.2
p1=（0.30+3.0）×1.2×1.2=4.75kN/m
活荷载标准值:
p2=④×1.2×1.2
p2=1.00×1.2×1.2=1.44kN/m
荷载设计值:
p=1.2×4.75+1.4×1.44=7.72kN/m
R≤Rc
其中：
Rc----扣件抗滑承载力设计值；
R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，（纵向）钢管的计算R=7.72kN
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下
会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可
取12.0kN。
"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG
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