高应变测试技术中交上海港湾工程设计研究院朱光裕.docx
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高应变测试技术中交上海港湾工程设计研究院朱光裕
高应变测试技术
中交上海港湾工程设计研究院朱光裕
一、高应变测桩中目前存在的一些问题
二、如何用高应变对低应变检测结果进行验证
三、高应变测试用于试打桩和打桩监控
四、国内外高应变测桩中的一些新技术
一、高应变检测中存在的一些问题
一、锤击设备
冲击锤选择是不是适合，直接阻碍到高应变的测试结果。
高应变检测用的冲击锤大致有两种：
一是借用打桩工程中的柴油锤、液压锤或蒸汽锤，另一种是检测专用的自由落锤，前一种锤有良好的导向装置和垫层，锤击时不易显现大的偏心，测出的波形较好。
常碰到的问题是桩在打入土中停止一段时刻后，由于土阻力恢复，承载能力增大，原施工用的锤不足以使桩达到高应变检测所需的贯入度，得不出桩的极限承载力，解决方法是增大落锤高度或调换更大的锤。
另一种冲击锤是自由落锤。
目前检测单位利用的自落锤形式很多，有整体铸造的，有铸成2～３块拼装起来的，也有效2~3cm厚钢板分片串装组成的。
整体铸造的锤只要锤底平整、形状对称、有必然的重量和高宽比（高宽比不得小于1），一样能得出理想的波形。
若是用2~3块铸钢块组合，要求各块形状及截面大小一致，接触面平整，组装连接紧凑，也能达到整体锤的成效。
用钢板分片串装的锤，在利用几回后钢板会变形，串装后钢板与钢板之间会有必然的间歇，由这种锤得出的波形信息很差，对分析计算桩的承载力不利。
锤重的选取关于高应变检测相当重要。
国内各标准对自由落锤的重量要求讲法不一。
如“口岸工程桩基动力检测规程”（JTJ249-2001）要求自落锤重量不小于预估单桩承载力的１％，“建筑基桩检测技术标准”（JTJ106-2003）那么要求锤重大于预估单桩极限承载力的1%~%，并规定桩长大于30米或桩径大于60厘米时取高值。
总的来讲，假设是检测单桩极限承载力，选用的锤必需将桩“感动”，使得桩侧和桩端的土阻力得以充分发挥。
各标准中所规定的锤重都是下限值，对长桩和大直径桩应加大锤重，重锤低击一样能取得较理想的结果。
高应变检测的落锤高度也不宜太高，因为过大的落锤高度会使桩产生脉冲窄且峰值高的锤击应力波，容易致使混凝土桩损坏。
一样以为自由落锤的高度不宜大于2.5m。
自由落锤应设置自动脱勾装置和导向装置，实验时锤的纵轴线应与桩的纵轴线一致，锤应平稳下落，幸免显现过大的偏心锤击。
二、波形选择
高应变实测波形的好坏直接阻碍到桩承载力计算结果。
为此第一要对实测波形进行挑选，选取好的波形作为计算分析的依据。
理想的实测波形应该符合以下条件：
1.四个通道的测试数据齐全，即二个加速度传感器和二个应变传感器都有靠得住信号，且曲线中无高频振荡信号。
2.桩身双侧二只力传感器测得的力信号幅值应相差不大。
双侧力信号相差大可能有以下缘故：
传感器自身质量问题或安装不妥、严峻偏心锤击、和传感器安装处的桩身质量存在问题。
3.力时程曲线最终应回零，如采样时刻不够或混凝土桩顶开裂、严峻塑性变形等都会引发力曲线不回零。
4.力时程曲线与速度和阻抗乘积的时程曲线在第一峰值前的起始段应重合，第一峰值出此刻同一时刻且幅值相差不大，由于桩侧土阻力作用，第一峰值后从土阻力作用开始至2L/C时段内两曲线慢慢分离，侧摩阻力引发的波会降低桩身质点运动速度，从而使F-t曲线在上，V*Z-t曲线在下。
曲线形状特点与桩周土的特性相对应，摩阻力愈大，两曲线分开也大，从两曲线拉开的距离和规律大致能够判定桩侧阻力的转变规律。
5.实测波形的特点应与桩、土的实际情形相符。
如混凝土桩的接桩部位、桩身截面突变部位、桩身缺损部位和土层转变部位等均会引发波形转变。
6.应有较明显的桩端反射波。
当需要检测桩的极限承载力时，单击贯入度宜在2mm~6mm范围。
假设桩未感动，贯入度接近零时，说明锤击能量不足，桩周土阻力未能取得充分发挥；贯入度太大又会使桩、土之间的实际状况与计算模型不符。
图1波形中的F-t波与V*Z-t波在起始段不重合，F-t波显现高频振荡且尾部未回零，经查是其中一只力传感器固定螺栓松动引发的，该波形不能用。
图1
图2中曲线虽无高频振荡，力曲线也大体回零，但力与速度和阻抗乘积的峰值相差过大，且起始段也不重合，属于异样波形。
显现这种现象的缘故可能是锤击时桩顶混凝土已开裂或有严峻的塑性变形。
图2
图3波形起始段正常，两峰值大体重合，有明显的桩端反射（2L/C处），该桩是一根打在海洋中的Φ500mm钢管桩，桩端进入极密实的粗砂层，波形中在2L/C前有一段力曲线上升、速度曲线下降，这是桩端进入密实砂层的反射结果。
该波形的缺点是采样时刻太短（44ms），力曲线最终未回零，对计算承载力有必然阻碍。
图3
图4是一较理想的实测波形，有较明显的桩端反射波，曲线特点反映出该桩为一根摩擦型桩。
图4
用高应变法检测桩的承载能力和判别桩身质量，都是依据实测波形，因此波形搜集的质量是高应变判别的关键，各有关标准也都提出了高应变实测波形的标准，如《口岸工程桩基动力检测规程》规定了以下情形的波形不能作为分析计算的依据；
1.力时程曲线最终未归零；
2.锤击严峻偏心，一侧力信号呈现受拉状态；
3.传感器显现故障；
4.测点处桩身混凝土开裂或明显变形；
5.其它的信号异样情形。
3、CASE法确信承载力
（1）不符合CASE法的大体假定
CASE法的大体假定
桩为一维弹性杆件，桩身材料不变，截面相等；
应力波在桩身传递进程中无能量耗散；
假定锤击时的动土阻力集中在桩尖，且与桩尖的运动速度成正比：
依照上述假定，适合CASE法分析的桩，第一要截面相等、材料相同，因为当桩身材料阻抗有突变时，锤击产生的下行波和上行波每次通过截面转变处都要产生反射和透射，而CASE公式中未包括这些反射和透射信息，因此桩身缺点越严峻，CASE法计算误差也就越大，原那么上不适合利用CASE法。
第二CASE法只适用于中、小直径桩，且桩长不宜太长。
CASE阻尼系数
是无量纲阻尼系数，与土的类别有关，但又不限于土性，
事实上是一个体会系数。
土类别
砂土
～
粉砂、粉土
～
粘土
～
（2）利用CASE阻尼系数不标准
图5
图6
图7
（3）实测波速的阻碍
波速
的大小直接阻碍到计算的力和速度值，对动测计算结果阻碍专门大。
从实测桩身弹性模量计算公式
也能够看出，
和
成正比。
而桩身力
也确实是由实测应变推算的力大小与
成正比。
例如波速
增加10%，力就要增加21%，因此准确的确信波速就成为计算桩身力和承载力的关键，不管是CASE法仍是后面介绍的曲线拟合法都是一样。
依如实测波形确信
值的方式有以下几种：
1.当有明显的桩端反射波时，可通过下行波起升沿的起点到上行波下降沿起点之间的时刻差和已知桩长确信（图8）。
设桩长为
，桩顶到传感器之间的距离为
.时刻差为
，那么该桩的平均波速为：
（5-16）
图8按上、下行波确信波速
2.当有明显桩端反射波时，也能够通过速度波起升沿的起点到桩端反射波起点的时刻差，或是速度波第一峰值到反射波峰值之间的时刻差确信（图9）：
（5-17）
图9按峰-峰确信波速
假设桩端反射波不明显时，可采纳同一种工程中相同条件下（即成桩工艺、桩身材质，桩长等）桩的实测波速代替。
上述确信波速的几种方式中，按上、行波方式确信的波速精度较高，第2种方式次之，第3种方式在预制打入桩上还能够，因预制桩的桩长确信，且桩身材质离散性小，不同的桩之间波速离散性也小。
但在混凝土灌注桩中要尽可能幸免采纳第3种方式。
还需要补充说明的是，不能用低应变或超声波法检测得出的波速去替代高应变实测值，因为低应变和超声波测出的波速都比高应变测出的波速要大。
4、拟合法确信承载力
（1）曲线拟合法的特点
a、不要求桩身等阻抗；
b、能够考虑桩身内阻尼对应力波衰减的阻碍；
c、假定动阻尼力存在于桩侧和桩端，各单元上土的动阻尼力与静阻力和桩土相对运动速度成正比：
J为Smith阻尼系数，是一个有量纲的系数，它与CASE阻尼系数不同。
（2）Smith阻尼系数推荐值
Smith本人推荐：
不分土类，桩侧
桩尖
。
三航科研所推荐值：
中粗砂：
，
粉、细砂：
，
粘土：
，
。
里斯等人推荐值：
砂土：
，
粘土：
，
（3）土的最大弹性变形值Q
Smith建议值：
不分砂土和粘土，也不分桩侧和桩尖，Q值一概取吋（2.54mm）；
三航科研所建议值：
Q＝1～4mm。
一样桩端应大于桩侧；对大直径闭口桩及半闭口桩，Q值还应大些。
里斯等人建议值：
对大直径桩，粘土取～7.5mm，砂土取～5mm。
注意：
各单元输入的土的最大弹性变形值不该超过相应桩单元的最大位移值，不然会显现土阻力未充分发挥时承载力外推。
（4）实测曲线拟合法存在的要紧问题
（a）计算曲线与实测曲线偏离太大，谈不上吻合；
（b）输入参数不合理
按设计要求输入土阻力，违抗拟合法的大体原那么，人为制造假数据。
输入土参数不合理（Js、Q）。
（c）桩身明显缺点或严峻缺损的桩，曲线拟合会产生必然的误差。
5、拟合质量系数
前面提到判别曲线拟合质量的其中一个重要标准是最终的拟合曲线应与相应的实测曲线大体吻合。
为了有一个“吻合”的量的概念，CAPWAPC程序中采纳加权方式计算，得出一个称为拟合质量系数的值Er，该方式第一假定土阻力阻碍区的长度为
左右，然后将拟合完成时的土阻力阻碍区分成四个区段（见图10）。
时刻区段1从冲击开始到
时为止，这一区段的波要紧用于修正桩侧摩阻力的散布情形。
对於以侧摩阻力为主的摩擦型长桩，这一段所占的比重专门大；
时刻区段2是以第一时刻区段的终点为起点，区段长度为
，
是从冲击波开始到速度峰值之间的时刻。
该区段要紧用于桩端土阻力和总土阻力修正；
时刻区段3仍以第一时刻区段的终点为起点，但区段长度为
，这一段以调整土的阻尼系数为主。
第四时刻段以第二时刻段的终点作为起点，区段长度20ms左右，这一区段要紧用于修正土的卸载系数，如卸载时土的最大弹性变形和土的最大负阻力等。
图10拟合曲线的四个时刻区段
拟合质量系数
的计算公式如下：
（
=1,2,3,4）
式中的
为计算的桩顶力波，
为实测的桩顶力波，
为实测桩顶冲击力峰值。
从
的计算方式能够看出，四个区段中以桩端处的权值最重。
愈小，说明拟合曲线与相对应的实测曲线愈接近，相应的土参数也相对合理。
由于不同实例曲线拟合程序中考虑拟合质量系数的方式不尽相同，很难用一个统一的标准衡量拟合曲线的吻合程度，为此《口岸工程基桩动力检测规程》、《建筑基桩检测技术标准》等标准中均未列出具体的拟合质量系数标准。
国内也有部份地址规程参照CAPWAPC程序，规定了混凝土预制桩和钢管桩的最终拟合质量系数宜小于3%，混凝土钻孔灌注桩的拟合质量系数宜小于5%，并以此作为拟合是不是达到要求的标准。
6、要紧参数对拟合曲线的阻碍
下面介绍几个要紧土参数对拟合曲线的阻碍（仅指力波）；
⑴将某一桩单元处的土阻力增加（或减少），会使力的拟合曲线从该单元往后上抬（或下降）。
图11中力拟合曲线在
之前偏低，且
后接近平行，因此只要将
前的一段自左至右适当增加单元土阻力，可达到拟合目的。
图12的拟合曲线在3~8单元偏低，9单元后又偏高。
拟合时宜先增加4~6单元土阻力，再从第7单元起适当降低土阻力，直至
前两力曲线大体吻合。
图11图12
⑵将总土阻力增加，会使整个力拟合曲线上抬。
假设在总土阻力不变的前提下降低桩端土阻力，那么会使桩端及前脸部份曲线上抬；相反，在总土阻力不变的前提下增大桩端土阻力，又会使桩端及前脸部份的曲线下降。
图13在总土阻力不变的前提下，端阻力占50%时曲线拟合成效较好（上）；端承力占6%时桩端及前面一段拟合曲线明显偏高；端承力占90%时拟合曲线又明显偏低。
图13总土阻力不变，不同端阻力对曲线的阻碍
⑶图14中的拟合力曲线在2L/C及以后的一段显现明显的振荡波，这一现象在平常工程桩的检测分析中较为多见。
碰到这种情形应第一增大桩端Smith阻尼系数，减少高频振荡，然后再依照曲线情形作其它调整。
阻尼系数太大又会使拟合的曲线过于平缓，且承载力偏低。
图14
⑷降低桩端土的最大弹性变形值会引发桩端土快速卸载，从而使2L/C时刻以后的力曲线下降。
图15中拟合的力曲线在2L/C时刻后明显偏高，现在应适当降低桩端土的最大弹性变形，使2L/C时刻后的计算力曲线下降，但如此又会引发2L/C处曲线上抬，需再通过下移静土阻力等方法调整。
图15
目前利用中的曲线拟合软件都有自动拟合的功能，程序能依照给定的数学模型及程序编制者事前设定的土参数转变范围进行试算。
但仅依托自动拟合是不够的，应在自动拟合的基础上进行人工干与，依照自动拟合结果，依照工程实际的土质情形及利用体会对土参数适当调整。
用自动计算和人工计算相合的方式，会达到较理想的成效。
7、超范围利用高应变检测
a、为设计提供依据的单桩承载力检测应采纳静载；
b、桩身存在严峻缺点的桩一样不要用高应变；
c、高应变难以判别桩身浅部缺点。
8、桩承载力时刻效应
1.打入（压入）式桩的时刻效应
几乎所有的桩基实验标准中都对桩从施工终止到承载力实验之间的停止期作出了规定。
“口岸工程桩基标准”（JTJ254-98）中规定打入粘性土中桩的停止期不该少于14d，淤泥质土中不得少于25d,砂土很多于3d，水冲沉桩很多于28d；“建筑基桩检测技术标准”（JTJ106-2003）规定的停止期还要长，如饱和粘土中不得少于25d,砂土很多于7d等等。
上述规定的时刻都是最少的停止期，有条件时还应适当延长，另外还要依照具体土质情形和本地的体会而定。
桩在打入（压入）土中时，桩周土体受到扰动和侧向挤压，土的颗粒结构发生转变，孔隙水压力增大，土的有效应力降低，引发桩的侧壁摩阻力下降，这在饱和粘土中尤其明显。
随着沉桩终止后的停止，桩周土中的超孔隙水压力慢慢消散，土强度取得恢复，桩的承载力也随之增大，总的规律是在停止的最初一段时刻内承载力增加速度较快，随后慢慢变缓，到必然的时刻后趋于相对稳固状态。
承载力恢复的速度、时刻及增加幅度与桩周土的性质、桩型尺寸、施工进程中土的扰动程度及沉桩后的停止时刻等因素有关，难以用简单公式表达清楚。
已有的实验功效和研究资料说明，粘性土中桩承载力的恢复增加速度与土中孔隙水压力的消散进程关系紧密（图16），增加幅度能够达到桩打入时的一倍乃至数倍，且群桩中的单桩承载力增加幅度最终会大于独立的单桩，尽管独立单桩的承载力在停止的初期增加较快，但后期一样会慢于群桩。
图17是饱和粘土中打入法施工的混凝土预制桩承载力随时刻转变曲线，图中桩的截面尺寸为250×250mm～350×350mm，桩长5～9m。
从图中能够看出以下几点：
（1）独立单桩的承载力在停止的前段时刻增加速度较快，但后期的增加速度不如群桩中的单桩；桩群中桩数越多，时效引发的承载力增幅越大。
（2）不管单桩仍是群桩，都是停止前期的承载力增加速度快，后期渐趋缓慢。
（3）在其他条件不变的情形下，桩愈长，承载力恢复所需时刻也延长，且增加幅度也大。
图16桩侧阻力随时刻的增加图17单桩和群桩承载力随时刻转变
表1是某工程中的试桩结果，实验桩为直径为900mm、长58m～72m的钢管桩，地面以下33m为粘性土，再往下是砂性土。
钢管桩在不同停止期承载力检测结果表1
桩号
桩长（m）
初压
复压1
复压2
休止天数
承载力（kN）
休止天数
承载力（kN）
休止天数
承载力（kN）
1
58
19d
10800
34d
11400
205d
14400
2
58
21d
10200
200d
13200
／
／
3
72
16d
12000
134d
16200
／
／
4
72
15d
12000
135d
16200
／
／
表中的承载力为极限承载力，所有实验都进行到地基土破坏。
从表中数据能够看出，对锤击打入施工的长桩，即便桩身大部份处在砂土层中，桩承载力仍是有明显的时刻效应，沉桩后停止134d～205d的单桩极限承载力比停止15d～20d时要增大33%～35%，尽管15d～20d的停止时刻已知足标准要求。
表2是一根长45m、直径600mmPHC桩的实验结果，该桩全处在饱和粘土层中，停止112d测得的单桩极限承载力达到14d时的倍。
同一根桩不同停止期的承载力比较表2
休止天数
14
28
56
112
224
极限承载力（kN）
2400
3200
3500
3600
3600
通过上面的几个不同例子能够得出：
（1）打入（压入）土中桩的极限承载力与施工后的停止期长短有紧密关系，粘性土中尤其明显。
标准所规定的停止期只是个下限，有条件时宜延长停止期，发挥极限承载力的潜力。
（2）长桩承载力增加所需的停止期比短桩长，增加幅度也比短桩大。
（3）粘性土中桩承载力的增加速度及幅度要高于砂性土中的桩。
2.混凝土钻孔（挖孔）灌注桩的时刻效应
混凝土钻孔（或挖孔）桩属于非挤土桩，施工时对周围土体的扰动较小，也可不能产生超孔隙水压力，因此桩承载力的时刻效应相对打入桩要小得多，干作业成桩的承载力时刻效应比泥浆护壁桩更小。
大多数试桩标准都规定，在检测桩的承载力时，采纳钻孔（挖孔）的混凝土灌注桩从施工终止至试桩开始的停止期为28d，主若是考虑桩身混凝土强度，也包括桩侧壁泥皮的硬化进程。
表3中列举了上海地域部份泥浆护壁钻孔灌注桩在不同停止期的单桩轴向抗压承载力实测结果，除工程①是在同一根桩上多次反复实验外，工程②和③均是在不同桩上的实验结果，表中的实测数听说明，对采纳泥浆护壁的混凝土钻孔灌注桩，成桩停止期一个月以后的承载力增加幅度很小。
钻孔灌注桩不同停止期承载力实测值（kN）表3
工程
桩型尺寸
休止期（d）
30～39
56
108
156
165
171
1
Φ600mmL=40m
3750
3900
4200
4200
2
Φ700mmL=59m
7000
7000
7000
2
Φ850mmL=59m
8100（36d）
7700（63d）
8100（159d）
3
Φ600mmL=26m
1200（34d）
1420（1900d）
3
Φ600mmL=26m
1500（39d）
1420（1900d）
图18
二、如何通太高应变对低应变结果进行验证
当低应变检测被判为
、
类桩，或低应变检测难以对桩的完整性分类时，可采纳高应变抽样检考试证，专门是对那些有接头的预制桩、有严峻扩径的钻孔灌注桩或缺点埋深较深的桩，用高应变检测桩身完整性的结果靠得住性高。
桩身完整性系数
值的物理意义如下：
即桩被测截面阻抗与完整截面的阻抗比。
当桩为一根没有任何阻力的自由杆时，上式成立。
但有二种情形值得注意：
一、高应变检测时推算
值的公式为：
桩侧土阻力及被测截眼前面的缺点均会对
和
产生阻碍，测出的
值有必然误差。
二、当缺点处有其他介质（如土）存在，因这些介质也能传递部份能量，现在
为两种介质的声阻抗之和，
值会大于两截面的面积比，因此当桩在土中完全断开后，
值一样也不等于零。
鉴于上述情形，测出的
值只能作为参考，还要结合其他情形综合判别。
标准中
值判定如下：
类别
值
3、混凝土预制桩的接桩部位、钢桩的高频振荡波等均会显现
值小于，因此在判定桩身完整性时要依照桩身结构、入土深度及体会积存综合评判。
图19
图20
图21
图22
三、试打桩与打桩监控
高应变除用于检测单桩轴向抗压承载力和判定桩身质量外，还能够用於工程桩正式施工前的试打桩和施工进程中的打桩监控，使得桩基础的设计和施工加倍合理。
一、试打桩
一样的桩基工程是先由设计人员依照结构物荷载要求和工程地质勘探资料，确信工程中利用的桩型尺寸，施工部门依照设计的桩型选择沉桩设备，包括打桩锤型号、垫层材料等，但这种桩型和沉桩设备的选择往往依照各自的体会，一旦选型不合理，将会造成桩承载力不知足要求或施工困难，为此在桩基工程正式施工前宜进行试打桩，对海洋和口岸桩基工程和地质条件复杂的地域尤其必要。
试打桩有两个目的：
一是查验设计确信的桩型是不是合理，如桩的承载力是不是能知足要求，桩长是不是合理等；二是为施工选择适合的沉桩设备及沉桩工艺提供依据。
试打桩前第一确信试打桩位置，一样应选择在该工程区域有代表性的地址：
如地质有软夹层、桩的锤击贯入度可能会突然增大、乃至可能显现“溜桩”的区域；有硬夹层，估量沉桩会碰到困难的区域；持力层埋深较浅、桩入土深度较少的区域等。
按预先确信的桩型和沉桩设备（锤型及垫层材料）进行试打桩。
对试打的桩应该进行全进程监测，内容包括锤击贯入度、锤击数、桩身锤击压应力和锤击拉应力、落锤高度、传到桩身有效锤击能量、打桩对临近建筑物及岸坡的阻碍等等。
上述内容能够依照不同工程情形有选择的进行，数据搜集能够是全进程的，也可依照桩端进入不同土层和不同深度别离采样，其中对打桩刚开始的一阵锤击、桩端穿透硬层进入软夹层和桩端进入密实砂层和持力层等几种关键工况要重点监测并详细记录。
关于同一根桩，当落锤高度和垫层材料不变，桩身最大锤击压应力一样出此刻桩端进入密实土层或岩层时。
若是是摩擦型桩，最大压应力位置在桩顶周围，端承桩的最大锤击压应力可能出此刻桩端。
桩身最大锤击拉应力往往出此刻刚开始锤击的软土层中或桩端穿透硬层进入软夹层的一刹时，最大拉应力位置大多在距桩顶0.2L~0.5L范围（L为桩长）。
除上述监测内容外，对每一根试打桩还应记录垫层材料的种类、开锤前的厚度与打桩终止时的厚度和状态。
依照需要也能够在同一根试打桩上采纳不同落锤高度、不同垫层进行对此实验。
通过试打桩还能够了解特定桩型在不同入土深度时的总土阻力和静土阻力值，这时应尽可能选择桩端进入硬层及最终持力层进行测试，且在桩端达设计标高前的50cm~100cm范围内宜持续监测。
通过现场测试和计算分析，能够取得桩端在不同标高时的总土阻力值和静土阻力值，由总土阻力结合打桩贯入度和桩端实测波形反射情形能够大致判别地质概况，进而判别利用的桩锤能量是不是适合。
依照静土阻力值可大致判别设计的桩型及入土深度可否知足设计承载力要求。
打桩终了时测出的桩静土阻力与桩周土体经恢复后的单桩承载力是两个不同的值，绝大多数情形下前者小于后者，在灵敏度较高的粘性土中，这一不同能够达到2~3倍。
假设要准确了解试打桩的单桩轴向极限承载力，应依照相关标准要求，在桩打入土中停止一按时刻后再进行复打实验。
复打时锤必需有足够的冲击能量，使桩周土阻力得以充分发挥，然后再通过曲线拟合法得出桩的承载力值。
通过正式施工前的试打桩检测能够取得许多有价值的资料，为设计和施工及时调整方案提供靠得住依据。
图23是一工程钢管桩高应变实测波形，原设计桩端标高为-54m，在两根试打桩监测进程中，发觉桩端在接近原设计高程时不仅桩的贯入度增大，桩端处的力波和速度波曲线也较上面反射强烈，桩端承力减小。
依照试打桩实测结果，设计人员及时调整了工程桩的长
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