130厚板模板计算书.docx
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130厚板模板计算书
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1
新浇混凝土楼板板厚（mm）
130
新浇混凝土楼板边长L（m）
17.7
新浇混凝土楼板边宽B（m）
16.7
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
25
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
21.7
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1200
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
300
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
250
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
250
小梁两端各悬挑长度（mm）
250，250
主梁两端各悬挑长度（mm）
250，250
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+25）×0.13）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+25）×0.13）+1.4×0.7×2.5]×1=6.922kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.922×0.252/8，0.108×0.252/8+3.15×0.25/4]=0.198kN·m
σ＝Mmax/W＝0.198×106/37500＝5.272N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+25）×0.13）×1=3.493kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×3.493×2504/（384×10000×281250）＝0.063mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
45×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
60.75
小梁截面惯性矩I（cm4）
273.38
因[L/la]取整＝[17700/900]取整＝19，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+25）×0.13）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+25）×0.13）+1.4×0.7×2.5]×0.25＝1.785kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.3+（1.1+25）×0.13）×0.25＝0.997kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.788kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.997×0.92+0.121×0.788×0.92＝0.164kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.081×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.081×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.785×0.252/2，0.081×0.252/2+3.15×0.25]＝0.79kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.164，0.6，0.79]＝0.79kN·m
σ＝Mmax/W＝0.79×106/60750＝13.005N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.997×0.9+0.62×0.788×0.9＝0.984kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.081×0.9+0.681×3.15＝2.189kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.785×0.25，0.081×0.25+3.15]＝3.17kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.984，2.189，3.17]＝3.17kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.17×1000/（2×90×45）＝1.174N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（25+1.1）×0.13）×0.25＝0.923kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×0.923×9004/（100×9350×2733800）＝0.15mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0.923×2504/（8×9350×2733800）＝0.018mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+25）×0.13）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+25）×0.13）+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.524kN/m
q1静＝0.9×1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.2×（0.5+（1.1+25）×0.13）×0.25＝1.051kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+25）×0.13）×0.25=0.973kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×1.051×0.9+1.223×0.472×0.9＝1.601kN
按悬臂梁，R1＝q1l=1.524×0.25＝0.381kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.801kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.973×0.9＝1.001kN
按悬臂梁，R1＝q2l=0.973×0.25＝0.243kN
R＝max[Rmax，R1]/2＝0.501kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.263kN·m
σ＝Mmax/W＝0.263×106/4490＝58.513N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.748kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.748×1000/424＝8.247N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.342mm
跨中νmax=0.342mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.311mm≤[ν]=250/250=1mm
满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1200
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
300
顶部立杆计算长度系数μ1
1.301
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.292
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.301×（1200+2×300）=2341.8mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×2.292×1200=2750.4mm
λ=l0/i=2750.4/15.9=172.981≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.291×1.301×（1200+2×300）=3023.264mm
λ1＝l01/i＝3023.264/15.9＝190.142，查表得，φ1＝0.199
f=N/（φA）=[1.2×（0.5+（1.1+25）×0.13）+1.4×1）]×0.9×0.9×1000/（0.199×424）=4.918×1000/84.376=58.287N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.291×2.292×1200=3550.766mm
λ2＝l02/i＝3550.766/15.9＝223.319，查表得，φ2＝0.146
f=N/（φA）=[1.2×（0.75+（1.1+25）×0.13）+1.4×1）]×0.9×0.9×1000/（0.146×424）=5.161×1000/61.904=83.371N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝4.918kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础验算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak（kPa）
7
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.81
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.161/（1×0.81）＝6.372kPa≤fak＝7kPa
满足要求！
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