满堂脚手架专项施工方案.docx
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满堂脚手架专项施工方案
满堂脚手架施工方案
工程名称:
春竹苑居住小区6#楼及东大门
建设单位:
烟台春竹房地产开发有限公司
施工单位:
招远市金都建设有限公司
编制日期:
2016年3月10日
编制人:
孙建礼
一、工程概况∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙1
二、编制依据∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙1
三、安全技术设计∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙1
四、施工要求∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙23
五、脚手架质量检查与验收∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙26
六、安全与日常维护管理∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙30
满堂脚手架施工方案
一、工程概况
招远市春竹苑居住小区6#楼及东大门位于招远市初山路以南,安康路以东。
建筑规模:
6#住宅楼地上十八层,地下二层,总建筑面积9445平方米;建筑总高度:
52、9米;本工程建筑结构安全等级为二级;建筑结构:
剪力墙结构;设计使用年限为50年,抗震设防烈度为7度;抗震等级为三级;建筑耐火等级为I级,屋面防水等级为2级,地下室防水等级为一级,防水混凝土抗渗等级为P6。
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)
《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2013)
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
施工组织设计及施工图纸。
三、安全技术设计
3、1脚手架材料要求
3、1、1脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3、5mm得焊接钢管,其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢得规定,用于立杆、大横杆、斜杆得钢管长度为4-6米,小横杆、拉结杆2、1-2、3米,使用得钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷,并涂有防锈漆作防腐处理,不合格得钢管决不允许使用。
3、1、2扣件使用生产厂家合格得产品,并持有产品合格证,扣件锻铸铁得技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-2015规定得要求,对使用得扣件要全数进行检查,不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管得贴合面要严格整形,保证与钢管扣紧得接触良好,扣件夹紧钢管时,开口处得最小距离不小于5mm,扣件得活动部位转动灵活,旋转扣件得两旋转面间隙要小于1mm,扣件螺栓得拧紧力距达60N、M时扣件不得破坏。
3、1、3木脚手板得选用必须严格,脚手板材质坚硬,不腐烂,横向裂纹不得大于四分之一板宽,脚手板宽一般为200~300mm,厚度不小于50mm。
脚手板端部(80mm~100mm处)用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。
竹笆板得选用必须严格,竹笆宜采用毛竹或南竹制作,进场竹笆必须紧密、有良好得韧性及弹性模数。
3、2满堂脚手架施工措施
结合本工程结构形式、实际施工特点,室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板得施工。
吕梁市安监站规定水平构建支撑系统高度大于4、5m即为危险性较大部位。
因此必须保证其整体性与抗倾覆性。
3、2、1基本要求
3、2、1、1搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板得承载力达到要求,立杆下应垫枕木并加设扫地杆。
3、2、1、2剪刀撑:
四边连续设剪刀撑,且应由下向上连续设置。
3、2、2脚手架得搭设
3、2、2、1钢管扣件脚手架得搭设工艺流程如下:
基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板与栏杆。
3、2、2、2脚手架配合施工进度搭设,一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
3、2、2、2垫板、底座均应准确地放在定位线上,垫板面积不宜小于0、1m2,宽度不宜小于220mm,木垫板长度不宜小于2跨,厚度不宜小于40mm。
3、2、2、3立管得排距与间距按计算确定。
3、2、2、4底部立管采用不同长度得钢管,立管得联接必须交错布置,相邻立管得联接不应在同一高度,其错开得垂直距离不得小于50mm,并不得在同一步内。
3、2、2、5大横杆应水平设置,钢管长度不应小于3跨,接头宜采用对接扣件联接,内外两根相邻纵向水平杆得接头不应在同步同跨内,上下两个相邻接头应错开一跨,其错开得水平距离不应小于500mm。
3、2、2、6当水平管采用搭接时,其搭接长度不应小于1m,不少于2个旋转扣件固定,其固定得间距不应少于400mm,相邻扣件中心至杆端得距离不应小于150mm。
3、2、2、7每根立管得底座向上200mm处,必须设置纵横向扫地杆,用直角扣件与立管固定。
3、2、2、8必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。
剪刀撑与纵向水平杆呈45~60°角。
3、3高支撑脚手架计算书
钢管脚手架得计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
本工程层高超过4、5m得层高有:
6、2m等,本方案中按照7m进行计算。
3、3、1构造要求
3、3、1、1立杆:
纵横向立杆间距1、0×1、0m,允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。
下部设扫地杆,扫地杆从垫板往上20cm处设置,扫地杆采用对接接长。
扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。
3、3、1、2横杆:
立杆之间满设双向水平杆,纵横向水平拉杆步距1、5m,确保其在两个方向都具有足够得设计刚度,横杆用对接方法接长,一根横杆两端得高差,不能超过2cm,纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。
为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距得影响,在搭设模板支架时,将横杆对称相间布置。
示意如下页图所示。
3、3、1、3剪刀撑:
沿支架四周外满设剪力撑,且应连续设置。
3、3、1、4接头节点要求:
纵向水平杆对接接头应交错布置,不应设在同步、同跨内,相邻接头水平距离不应小于500cm,并应避免设在纵向水平杆得跨中。
3、3、1、5梁板模板支架得搭设要求
a、严格按照设计尺寸要求搭设,立杆与水平杆得接头应错开在不同得框格中设置;
b、确保立杆得垂直度与横杆得水平偏差符合《扣件架规范》得规定;
c、斜杆尽量同立杆连接,节点构造符合规范规定;
d、确保每个扣件得拧紧力矩控制在45—60N、M;
e、楼板上脚手架支座得设置与承载力均应达到设计要求。
3、3、1、6施工作业要求
a、上架作业人员必须持证上岗,戴安全帽,系安全带。
b、混凝土浇注过程中,要确保模板支架均衡受荷,宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。
c、严格控制施工荷载,在混凝土浇注过程中,派专人检查支架及其支撑情况,发现下沉、松动与变形时,及时解决。
3、3、2扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架搭设高度为7、0米。
搭设尺寸为:
立杆得纵距b=1、00米,立杆得横距l=1、00米,立杆得步距h=1、50米。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用得钢管类型为48×3、5。
3、3、2、1模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。
模板面板得按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25、000×0、120×1、000+0、350×1、000=3、350kN/m
活荷载标准值q2=(2、000+1、000)×1、000=3、000kN/m
面板得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W=100、00×1、80×1、80/6=54、00cm3;
I=100、00×1、80×1、80×1、80/12=48、60cm4;
A、抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板得抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板得最大弯距(N、mm);
W——面板得净截面抵抗矩;
[f]——面板得抗弯强度设计值,取15、00N/mm2;
M=0、100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0、100×(1、2×3、350+1、4×3、000)×0、500×0、500=0、206kN、m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0、206×1000×1000/54000=3、806N/mm2
面板得抗弯强度验算f<[f],满足要求!
B、抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0、600×(1、2×3、350+1、4×3、000)×0、500=2、466kN
截面抗剪强度计算值T=3×2466、0/(2×1000、000×18、000)=0、206N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1、40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
C、挠度计算
v=0、677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0、677×3、350×5004/(100×6000×486000)=0、486mm
面板得最大挠度小于500、0/250,满足要求!
3、3、2、2支撑木方得计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。
A、荷载得计算
钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25、000×0、120×0、500=1、500kN/m
模板得自重线荷载(kN/m):
q12=0、350×0、500=0、175kN/m
B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生得荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(1、000+2、000)×0、500=1、500kN/m
静荷载q1=1、2×1、500+1、2×0、175=2、010kN/m
活荷载q2=1、4×1、500=2、100kN/m
C、木方得计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载得计算值最不利分配得弯矩与,计算公式如下:
均布荷载q=4、110/1、000=4、110kN/m
最大弯矩M=0、1ql2=0、1×4、11×1、00×1、00=0、411kN、m
最大剪力Q=0、6×1、000×4、110=2、466kN
最大支座力N=1、1×1、000×4、110=4、521kN
木方得截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W=5、00×10、00×10、00/6=83、33cm3;
I=5、00×10、00×10、00×10、00/12=416、67cm4;
A、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0、411×106/83333、3=4、93N/mm2
木方得抗弯计算强度小于13、0N/mm2,满足要求!
B、木方抗剪计算
最大剪力得计算公式如下:
Q=0、6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2466/(2×50×100)=0、740N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1、30N/mm2
木方得抗剪强度计算满足要求!
C、木方挠度计算
最大变形v=0、677×1、675×1000、04/(100×9500、00×4166666、8)=0、286mm
木方得最大挠度小于1000、0/250,满足要求!
3、3、2、3横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下得连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN、m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁得计算得到
最大弯矩Mmax=0、791kN、m
最大变形vmax=2、356mm
最大支座力Qmax=9、720kN
抗弯计算强度f=0、791×106/4491、0=176、17N/mm2
支撑钢管得抗弯计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
支撑钢管得最大挠度小于1000、0/150与10mm,满足要求!
3、3、2、4扣件抗滑移得计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(规范5、2、5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8、0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9、72kN
单扣件抗滑承载力得设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件得拧紧力矩达40--65N、m时,试验表明:
单扣件在12kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8、0kN;
双扣件在20kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12、0kN。
3、3、2、5立杆得稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。
A、静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架钢管得自重(kN):
NG1=0、129×9、000=1、162kN
钢管得自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
(2)模板得自重(kN):
NG2=0、350×1、000×1、000=0、350kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25、000×0、120×1、000×1、000=3、000kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4、512kN。
B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生得荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(1、000+2、000)×1、000×1、000=3、000kN
C、不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式
N=1、2NG+1、4NQ
3、3、2、6立杆得稳定性计算
立杆得稳定性计算公式
其中N——立杆得轴心压力设计值,N=9、61kN;
——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆得截面回转半径(cm);i=1、60
A——立杆净截面面积(cm2);A=4、24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4、49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1、185;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5、3、3;u=1、70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点得长度;a=0、50m;
公式
(1)得计算结果:
=112、84N/mm2,立杆得稳定性计算<[f],满足要求!
公式
(2)得计算结果:
=78、94N/mm2,立杆得稳定性计算<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架得安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1、016;
公式(3)得计算结果:
=111、67N/mm2,立杆得稳定性计算<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
3、3、3梁模板扣件钢管高支撑架计算书
模板支架搭设高度为7、0米,基本尺寸为:
梁截面B×D=500mm×1000mm(取最大梁截面计算),梁支撑立杆得横距(跨度方向)l=1、00米,立杆步距h=1、50米,梁底加2道承重立杆。
7000
1500
800
500
417
167
417
图1梁模板支撑架立面简图
采用得钢管类型为48×3、5。
3、3、3、1模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度与刚度。
模板面板得按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
A、荷载得计算:
钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25、000×1、000×0、500=12、500kN/m
模板得自重线荷载(kN/m):
q2=0、350×0、500×(2×1、000+0、500)/0、500=0、875kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生得荷载(kN):
经计算得到,活荷载标准值P1=(1、000+2、000)×0、500×0、500=0、750kN
均布荷载q=1、2×12、500+1、2×0、875=16、050kN/m
集中荷载P=1、4×0、750=1、050kN
面板得截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W=50、00×1、80×1、80/6=27、00cm3;
I=50、00×1、80×1、80×1、80/12=24、30cm4;
计算简图
弯矩图(kN、m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1、505kN
N2=6、066kN
N3=1、505kN
最大弯矩M=0、125kN、m
最大变形V=0、2mm
A、抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0、125×1000×1000/27000=4、630N/mm2
面板得抗弯强度设计值[f],取15、00N/mm2;
面板得抗弯强度验算f<[f],满足要求!
B、抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×2507、0/(2×500、000×18、000)=0、418N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1、40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
C、挠度计算
面板最大挠度计算值v=0、226mm
面板得最大挠度小于250、0/250,满足要求!
3、3、3、2梁底支撑木方得计算
A、梁底木方计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载得计算值最不利分配得弯矩与,计算公式如下:
均布荷载q=6、066/0、500=12、131kN/m
最大弯矩M=0、1ql2=0、1×12、13×0、50×0、50=0、303kN、m
最大剪力Q=0、6×0、500×12、131=3、639kN
最大支座力N=1、1×0、500×12、131=6、672kN
木方得截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为:
W=5、00×10、00×10、00/6=83、33cm3;
I=5、00×10、00×10、00×10、00/12=416、67cm4;
B、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0、303×106/83333、3=3、64N/mm2
木方得抗弯计算强度小于13、0N/mm2,满足要求!
C、木方抗剪计算
最大剪力得计算公式如下:
Q=0、6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3639/(2×50×100)=1、092N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1、30N/mm2
木方得抗剪强度计算满足要求!
D、木方挠度计算
最大变形v=0、677×10、109×500、04/(100×9500、00×4166666、8)=0、108mm
木方得最大挠度小于500、0/250,满足要求!
3、3、3、3梁底支撑钢管计算
A、梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下得连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN、m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁得计算得到
最大弯矩Mmax=0、130kN、m
最大变形vmax=0、036mm
最大支座力Qmax=4、230kN
抗弯计算强度f=0、130×106/4491、0=28、97N/mm2
支撑钢管得抗弯计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
支撑钢管得最大挠度小于416、7/150与10mm,满足要求!
B、梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下得连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN、m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁得计算得到
最大弯矩Mmax=0、740kN、m
最大变形vmax=2、204mm
最大支座力Qmax=9、094kN
抗弯计算强度f=0、740×106/4491、0=164、83N/mm2
支撑钢管得抗弯计算强度小于205、0N/mm2,满足要求!
支撑钢管得最大挠度小于1000、0/150与10mm,满足要求!
3、3、3、4扣件抗滑移得计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(规范5、2、5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8、0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9、09kN
单扣件抗滑承载力得设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件得拧紧力矩达40--65N、m时,试验表明:
单扣件在12kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8、0kN;
双扣件在20kN得荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12、0kN。
3、3、3、5立杆得稳定性计算
立杆得稳定性计算公式
其中N——立杆得轴心压力设计值,它包括:
横杆得最大支座反力N1=9、09kN(已经包括组合系数1、4)
脚手架钢管得自重N2=1、2×0、129×9、000=1、394kN
N=9、094+1、394=10、489kN
——轴心受压立杆得稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆得截面回转半径(cm);i=1、60
A——立杆净截面面积(cm2);A=4、24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4、49
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205、00N