高级冶炼工技能鉴定知识点.docx

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高级冶炼工技能鉴定知识点

高级冶炼工技能鉴定复习题

一、四大操作制度

1、保持高炉正常冶炼进程，必须遵循的基本规律是：

炉况稳定顺行，煤气流分布合理，炉缸工作良好。

2、高炉稳定顺行的标志是什么？

3、高炉内煤气流经过了哪三次分布？

4、炉缸工作良好的标志是什么？

5、高炉内煤气流经过了三次分布，其中起主导作用的是第一次煤气分布，即炉缸风口回旋区煤气分布。

6、高炉内第二、三次煤气流分布受炉料分布的制约。

7、软熔带对煤气流也有一定作用，其位置和形状取决于炉料的冶金性能、以及炉料分布和煤气流分布的相互影响。

8、在原燃料条件既定时，可以通过上、下部调剂来建立该条件的最佳软熔带位置和形状。

9、高炉操作制度的调剂手段主要有：

下部调剂、上部调剂和负荷调剂。

10、选择合理的操作制度应该根据：

1）高炉内型和设备条件；2）原燃料性质；3）生铁品种；4）生产计划调度要求（决定高炉冶炼强化程度）。

11、送风制度的主要作用是保持适宜的风速和鼓风动能以及理论燃烧温度，使初始煤气流分布合理，炉缸工作均匀，热量充沛稳定。

12、合理的装料制度可以达到控制炉料分布从而影响煤气流分布的目的。

13、造渣制度是指适用于具体冶炼条件和铁种要求的最佳炉渣成分和碱度。

14、炉渣应具有良好的热稳定性和化学稳定性，良好的流动性和脱硫能力，并有利于炉况顺行和内衬维护。

15、热制度是指保持炉内（尤指炉缸）热量充沛，炉温稳定，是和冶炼产品要求，并能承受一定程度的冶炼条件的临时变化。

16、热制度的主要内容为选择适当的焦炭负荷，辅以相应的装料制度、送风制度。

17、提高冶炼强度和增大喷吹量时，下部宜扩大风口面积，必要时使用较短的风口；上部可增大批重，采用适当疏松边沿的装料制度。

18、风口回旋区的形状和大小，反映了风口的进风状态，它影响着煤气流的分布和温度分布，以及炉缸的活跃程度。

19、决定风口回旋区大小的直接因素主要是鼓风参数和原燃料条件。

20、常用鼓风动能作为选择风口面积的依据。

21、适宜的鼓风动能随高炉容积的扩大需提高。

22、炉容相近时，矮胖型和风口数多的高炉的鼓风动能较大。

23、高炉炉衬侵蚀严重时，要求控制边沿气流，宜采用长风口或较小风口，以提高鼓风动能，达到合理的煤气流分布。

24、冶炼铸造铁的鼓风动能低于炼钢铁。

25、富氧鼓风时，同等冶炼强度所需的风量较少，产生的煤气量也少，所以要求鼓风动能较非富氧时高些，以及应缩小风口面积。

26、炉缸严重堆积或严重失常时，采取缩小风口面积或临时均匀间隔的堵死部分风口，以提高鼓风动能，有助于改善炉缸工作状态，迅速消除失常和恢复炉况。

27、采用长风口可使回旋区向炉缸中心延伸，比用短风口所需鼓风动能要小。

28、长风口的直径可大些，但长风口等于缩小了炉缸工作截面，过长易导致炉墙结厚，所以只宜在冶炼强度较低或炉墙侵蚀严重时使用。

29、为保持合理的煤气流分布和工作炉型，应尽量采用同一尺寸的风口，不同尺寸的风口混用时应大小均匀相间布置。

但遇特殊情况，如纠正炉型和煤气长期偏行时例外。

30、高炉的热量几乎全部来自回旋区碳的燃烧热核鼓风带入的物理热。

31、风口回旋区热状态的主要标志是风口前理论燃烧温度。

它不仅影响渣铁温度（炉缸温度），还影响软熔带形状、煤气流分布和还原反应。

32、适宜的风口前理论燃烧温度有利于炉况稳定顺行。

高内高炉喷吹燃料后，理论燃烧温度一般维持在2000~2300之间。

33、适宜的风口前理论燃烧温度应能满足高炉正常冶炼所需的炉缸温度和热量，既保证液态渣铁充分加热，炉缸热交换和还原反应正常进行，喷吹燃料在回旋区迅速燃烧。

34、高炉喷吹燃料后，致使理论燃烧温度降低、炉缸温度不足，为保持原有的炉缸热状态，需要热补偿，如提高风温和富氧等。

35、高炉日常运用的下部调剂手段有风温、风量、湿分和喷吹量等。

36、风温调剂有哪些特点？

37、高炉喷吹燃料时，风温变动对炉缸煤气体积、温度和鼓风动能等的影响较非喷吹燃料时小。

38、鼓风湿分增加1g/m3，分解吸热相当于降低9℃风温，但分解产生的H2在炉内参加还原反应又放出相当3℃风温的热量，所以一般考虑增加1g/m3湿分需补偿热相当于6℃风温。

39、湿分调剂的特点是什么？

40、湿分的变化导致鼓风含氧的变化，1kg湿分相当于干风2.963m3。

41、风量调剂的作用是什么？

42、风量调剂的原则是什么？

43、在炉况出现不顺，如难行、管道、崩料时，减风的目的是稳定煤气流。

44、喷吹物含H2愈多，在风口前分解好热愈多，则热滞后时间愈长；炉容愈大，热滞后时间愈长。

45、上部调剂即通过装料制度来控制炉料分布，使块状带的矿、焦比分布及软熔带的位置和形状合理，从而使上升的煤气流的分布合理，以充分利用煤气能量，达到高炉稳定顺行、高效生产的目的。

46、影响炉料分布的固定条件有哪些？

可变条件有哪些？

47、批重较大，炉喉间隙愈小的高炉，总是形成“V”型料面。

48、炉喉间隙愈大，炉料堆尖距炉墙越远。

49、现在高炉的大钟倾角多为50~53。

50、大钟倾角愈大，炉料越布向中心。

51、大钟下降速度和炉料滑落速度相等时，大钟行程大，布料有疏松边沿的趋势。

52、大钟下降速度小于炉料滑落速度时，大钟行程大有加重边沿的趋势。

53、碰撞点的位置与炉料的性质、炉喉间隙、大钟边沿深处料斗的长度及大钟倾角等因素有关。

54、改变装料顺序可使炉喉径向料层的矿焦比随之改变，从而影响煤气流的分布。

55、炉内炉料堆尖的位置与料线、批重、炉料粒度、密度和堆角有关。

56、由于炉内焦炭的堆角大于矿石的堆角，所以先装入矿石常委加重边沿，先装入焦炭为发展边沿。

57、不同炉容的高炉都有一个临界批重W0，如果批重W>W0，随着批重增加，中心料层增厚，边缘料层也增厚，炉料分布趋向均匀，边缘中心都加重。

58、由炉料批重的特征曲线知道，炉料批重有三个区间，即激变区、缓变区和微变区。

若炉料粉末较多，料柱透气性较差，批重应选在缓变区。

59、批重愈大，料层愈厚，软熔带焦层愈厚，界面效应减小，有利于改善透气性。

但批重扩大不仅增大中心气流阻力，也增加了边沿气流的阻力，所以一般随批重的扩大压差有所升高。

60、煤气离开料层进入空区后速度骤降，携带的粉料又落至料面，如果边沿气流较强，则粉末落向中心；若中心较强则粉末落向边沿。

61、由于炉内浮力之故，将产生炉料在炉喉落下时分级的现象，冶炼强度较高时，小于5mm炉料的落点较大于5mm炉料的落点向边缘外移。

62、使用含粉末较多的炉料，以较高的冶炼强度操作时，必须保持使粉末集中于既不靠近边墙，也不靠近中心的中间环带内，以保持两条煤气通路和高炉顺行。

否则，无论是只发展中心还使只发展边沿，都避免不了粉末形成局部堵塞现象，导致炉况失常。

63、无料钟布料和钟式炉顶布料有何区别？

64、无料钟布料造成炉料偏析的因素有哪些？

65、炉料的摩擦角一般为30°左右，欲使炉料能快速流过溜槽而下落，最大溜槽倾角αmax不易大于50°。

66、溜槽角度愈大，炉料愈能布向边沿。

另装入焦炭或装入矿石采用的倾角分别为α焦及α矿，当α焦>α矿时，边沿焦炭增多，利于发展边沿；当α矿>α焦时，边沿矿石增多，利于加重边沿。

67、改变溜槽倾角来调节煤气流时，对炉喉颈向矿焦比的影响作用有小到大的一般规律顺序是：

影响小α焦=α矿，放料时α焦及α矿同时且同值改变

α焦≠α矿，放料时α焦及α矿同时且同值改变

α焦≠α矿，放料时α焦及α矿同时但不同值改变

α焦≠α矿，放料时α焦及α矿不同时且不同值改变

影响大

68、无料钟布料时，α焦及α矿同时且同值增大，则矿石和焦炭都向边沿移动，边缘和中心同时加重。

反之相反。

69、单独增大α矿时加重边缘或减轻中心，反之则相反。

70、单独增大α焦对加重中心的作用更大，控制中心气流十分敏感。

减小α焦则使中心发展。

71、炉况失常时需要发展边缘和中心，保持两条煤气通路，可见焦炭一半布到边沿，另一半布到中心，而α矿不动。

72、炉顶布料实测结果的一般规律是：

1）炉容越大，炉料的堆角越大，但都小于其自然堆角；2）料线越深（在碰撞点以上），堆角越小；3）焦炭堆角大于矿石堆角；4）生产中炉料的堆角远小于送风前的。

73、炉料在炉喉径向分布的一般规律是：

大粒度的炉料主要布到中心，越靠边缘越少；小粒度炉料则相反，多布到边缘，越近中心越少；中间粒度分布较均匀，且较多布到中间环圈上。

粒度范围越宽，这种布料偏析越明显；但即便是粒度范围窄的球团矿，也不能避免偏析。

74、软熔带以上的区间，矿、焦比大体和炉喉处相同，布料对软熔带的形成，特别是软熔带的位置和高度起重要作用。

75、用装料制度来改变煤气分布，从而也就影响了软熔带位置和形状。

当然，送风制度和炉料特性对软熔带的形成也有重要影响。

76、“W型”软熔带的面积最大，“V型”和“倒V型”软熔带的面积较小。

77、目前高炉控制的炉喉煤气分布多为“双峰式”。

78、选择装料制度时，首先是原料条件，如炉料粉末多，应争取双峰型煤气分布，即将粉末布在中间环圈，尽量避免边缘发展型。

原料条件较好者，应采用中心发展型，并尽量使曲线趋向平坦。

79、装料制度应与送风制度相适应。

风速较低，风口回旋区较小，炉缸初始煤气分布边缘较多时，此时大、中高炉不宜用过分阻塞边缘的装料制度，宜适当加重边缘同时强调疏导中心，防止边缘突然堵塞而破坏顺行。

若下部中心气流发展，也不宜过分阻塞中心，应适当疏导边缘后在相应增加中心负荷，也就是上、下部调剂相适应。

80、负荷调剂简称变料，即改变每批炉料中的原燃料品种和数量来调整热制度和造渣制度，以满足产品质量的要求，并使炉况保持或恢复顺行稳定。

81、负荷调剂的方式分直接和间接两种。

直接方式是改变每批炉料中的原、燃料品种、数量，以加重或减轻焦炭负荷。

间接方式是集中或间隔地装入若干批净焦或空焦，然后补加（或不补加）若干矿石和熔剂，以减轻焦炭负荷。

82、由炼钢生铁改炼铸造生铁，为减少中间逐步升硅的计划外产品和缩短改变过程，可采用“过量”法，即如生铁含硅应增高1%，在变料时先按增高3%左右（即超过约2倍）考虑加焦；如炉渣碱度（CaO/SiO2）应降低0.1，先按降低0.2（即超过约1倍）考虑减石灰石，待新料下至炉缸形成产品后，再根据情况调整为正常料批组成。

83、高炉休风料减轻负荷的多少于高炉炉容、喷吹燃料量、高炉炉龄及破损程度、以及休风时间有关。

84、在变休风料时，除了减轻焦炭负荷外，还要适当降低炉渣碱度。

85、高炉长期（超过2小时）减风操作，由于煤气分布改变，趋向边缘，煤气能量利用变差，炉尘吹出量减少，冷却强度相对增大等影响，导致炉温最终向凉。

减风越多，时间越长，向凉程度越严重。

86、临时减风操作，时间较短，可不调整负荷，但须注意防热。

87、预计长期大量减风操作时，应及时进行控制边缘气流与缩小风口面积的上、下部调节。

88、停止喷吹燃料时间超过冶炼周期，应按全焦冶炼处理。

89、造渣制度除包括选定适合原燃料条件和产品规格的最佳炉渣成分与性能，即要求炉渣流动性和稳定性良好、有足够的脱硫能力、对内衬的侵蚀小、利于炉况稳定顺行和维持充沛而适当的炉温等之外，还包括临时改变炉渣成分和性能以符合洗炉、排碱和处理炉况失常的要求。

90、造渣制度作为调剂炉况的手段指根据选定的炉渣成分来调整各种入炉料的用量配比。

91、近年来冶炼炼钢生铁的炉渣碱度都在CaO/SiO2=1.0~1.15范围；冶炼铸造生铁的炉渣碱度一般比炼钢生铁低0.1左右。

为改善炉渣的稳定性和流动性，渣中MgO一般维持在7~9%的水平。

92、一般选择炉渣成分的原则是：

1）若渣量较少，冶炼低硅、低硫生铁时，渣中Al2O3较多（如14~15%），则二元碱度CaO/SiO2应稍高（如1.15~1.2），且应含较多的MgO，以保证流动性和脱硫能力良好；2）若渣量较大，Al2O3含量较少，为保证下部透气性，二元碱度可较低，MgO含量为7~105，使三元碱度（CaO+MgO）/SiO2保持较高；3）硫负荷较高的小高炉，如渣中Al2O3为10~15%宜采用CaO/SiO2≈1.2，而MgO含量达10~15%。

93、高炉排碱的措施有：

1）降低炉渣碱度和生铁含硅量是有效的排碱措施。

2）提高（MgO）含量有利于炉渣排碱，因它可降低渣中K2O或Na2O的活度。

3）提高（Mn）/[Mn]的比值，可提高渣中碱金属含量。

94、

二、精料与炉料结构

1、精料是高炉炼铁的基础，高炉炼铁工作者通过长期的生产实践，用“七分原料三分操作或四分原料三分设备三分操作”来说明精料对高炉生产的决定影响，并提出“高、熟、净、小、匀、稳、熔”7字精料内容，鞍钢在《高炉炼铁工艺与计算》一书中简化为“高、稳、小、净”4字精料要求。

2、总结国内外在精料上所作的努力和取得的成就，精料内容是：

高炉炼铁的渣量要小于300kg/t；成分稳定、粒度均匀；冶金性能良好；炉料结构合理等四个方面。

3、为达到高炉冶炼对精料的要求，我们需要做的工作有：

1）提高入炉品位；2）控制入炉矿的脉石组成和杂质含量；3）做好入炉料的成分稳定工作；4）提高入炉料的强度和优化粒度组成；5）提高入炉料的冶金性能。

4、高品位是渣量降到300kg/t以下，保证高炉强化和大喷煤的必要条件，是获得好的生产技术经济指标和提高企业经济效益的要求。

5、每kgSiO2在炉内要形成2kg炉渣，每吨生铁消耗的矿石中，每增加1%SiO2，将使渣量增加35~40kg/t，这不仅是焦比升高，而且还降低了软熔带和滴落带透气性和透夜性，影响高炉顺行和喷吹燃料。

因此含铁量相同的矿石，应优先使用低SiO2的。

6、在现代技术条件下，渣中Al2O3含量不宜超过15~16%。

使用这类矿要通过配矿来控制其入炉量。

7、原料中的有害元素S、P、As、Cu都易还原进入生铁，对生铁及以后钢和钢材的性能都有很大危害。

碱金属、Zn、Pb和F等水不易进入生铁，但对高炉的炉衬起破坏作用，或在冶炼过程中循环积累，严重时造成结瘤，或污染环境。

8、入炉料的成分稳定对高炉行程稳定、稳产高产、降低焦比至关重要。

9、达到入炉料成分稳定的手段是混匀或称中和。

10、优化粒度组成的关键是：

筛除小于5mm的粉末；一般小于5mm的粉末不应超过3~5%；控制粒度上限烧结矿不超过50mm，块矿不超过30mm。

控制烧结矿的粒度组成中5~10mm的不大于30%。

11、矿石的冶金性能包括：

1）还原性能（RI）；2）低温还原粉化性能（RDI）；3）荷重还原软熔性能。

12、入炉矿石的还原性好，就表明通过间接还原途径从矿石氧化物中夺取氧量容易，而且数量多，这样使高炉煤气的利用率提高，燃料比降低。

13、从矿物的特性来说，Fe2O3易还原，而Fe3O4难还原，2FeO.SiO2就更难还原。

所以天然矿中褐铁矿还原性最好，其次是赤铁矿，而磁铁矿最难还原。

14、就人造富矿来说，球团矿是Fe2O3，而且气孔度比烧结矿高得多还原性好，高碱度烧结矿中的铁酸钙还原性好，酸性烧结矿和自熔性烧结矿中的铁橄榄石和钙铁橄榄石还原性就差。

15、FeO在烧结矿中赋存形式主要是Fe3O4、2FeO.SiO2和CaOx.FeO2-x.SiO2，这三种矿物都属于难还原矿物，因此，烧结矿中FeO高，还原性就差。

16、高炉原料特别是烧结矿，在高炉上部的低温区还原时严重破裂、粉化，使料柱的空隙度降低，透气性恶化。

17、入炉料的低温还原粉化与生产烧结矿使用的矿粉种类有关，使用Fe2O3富矿粉生产出的烧结矿RDI高，一般在30~40%；含TiO2高的精矿粉生产出的烧结矿RDI也高，可高达60%；而磁铁矿粉生产出的烧结矿RDI就低，一般不超过20%。

18、降低RDI的措施是设法降低造成RDI升高的骸晶状菱形赤铁矿的数量，一般是适当提高FeO含量和添加卤化物（CaF2.CaCl2）等。

但FeO的提高降低了还原性。

19、入炉矿石的荷重还原软熔性能对高炉冶炼过程中软熔带的形成——位置、形状与厚薄起着极为重要的作用。

20、从提高高炉技术指标角度要求矿石的软化温度稍高，软化到熔化的温度区间窄，软熔过程中气体通过时的阻力损失小。

因为这样可以使高炉内软熔带的位置下移，软熔带变薄，块状带扩大，高炉料柱透气性改善，产量提高。

21、影响矿石软熔性能的因素很多，主要是矿石的渣相数量和它的熔点，矿石中FeO含量及与其形成的矿物的熔点。

22、渣相的熔点取决于它的组成，并能在较宽的范围变化，显著影响渣相熔点的是碱度和MgO。

23、MgO含量的提高对球团矿和烧结矿的软熔性能都有提高。

24、在矿石脉石中Al2O3大幅提高的情况下，控制MgO在4~10%，提高碱度有利于提高脉石的熔点，相应提高了矿石的软熔性能。

25、要改善入炉料的软熔性能一定要提高脉石熔点和降低其FeO含量。

26、目前，国内外大多数高炉的炉料结构为采用2~3种炉料进行冶炼，并取得了较好的技术指标。

炉料中大部分为烧结矿，约占60%以上，主要是高碱度烧结矿；其次是球团矿，约占20~25%，主要是酸性球团矿；天然块矿约占15~20%。

27、目前，国内外大多数高炉的炉料结构大致分为以下几种类型：

1）以单一自熔性烧结矿为原料；

2）以自熔性烧结矿为主，配少量球团矿或天然块矿；

3）以高碱度烧结矿为主，配天然块矿；

4）以高碱度烧结矿为主，配酸性球团矿；

5）以高碱度烧结矿为主，配酸性炉料（包括硅石、天然块矿或球团矿）；

6）高、低烧结矿搭配使用；

7）以球团矿为主，配高碱度烧结矿或超高碱度烧结矿；

8）以单一球团矿为原料。

28、我国炉料结构经历了以下几个阶段：

1）第一阶段（1955年以前），主要是低碱度烧结矿；2）第二阶段（1956~1960），大力发展自熔性烧结矿；3）第三阶段（1961~1980），高炉原料仍以自熔性烧结矿为主；4）第四阶段（1981~1999）是我国高炉炉料结构优化的重要阶段，淘汰了自熔性烧结矿，生产高碱度烧结矿或超高碱度烧结矿，使我国形成了以高碱度烧结矿为主（约82%），块矿（约11%）和酸性球团（约7%）为辅的新型炉料结构。

29、根据高炉的冶炼要求，对造渣组分按碱度划分：

（CaO+MgO）/（SiO2+Al2O3）>1.2为碱性矿石；0.8~1.2者为自熔性矿石；0.5~0.8者为半自熔性矿石；<0.5者为酸性矿石。

30、矿石品位低于理论聘为70%为贫矿，应进行选矿、烧结、球团后才能入炉。

31、矿石品位虽高，但有害杂质含量超过规定，或矿石中伴生有组分时，也需要进行选矿后才能使用。

32、某些碳酸盐含量高或硫高的矿石需进行焙烧后才能入炉，也可破碎后作为烧结原料。

33、实践证明，天然块矿的粒度宜小而均匀，有利于降低交臂。

因此，现代高炉使用的铁矿石都必须严格整粒，大中高炉的适宜粒度为8~25mm，小高炉的适宜粒度为5~20mm，其小于5mm的粉末都应小于5%。

34、天然矿中含有带结晶水和碳酸盐的矿物，在高炉上部加热时，气体逸出使矿石爆裂，影响高炉上不透气性。

35、天然块矿的软熔性能与球团矿相近，但软熔温度均低于球团矿。

36、烧结矿是一种有多种矿物组成的多孔集合体，气孔率约40~50%。

从微观上看，铁矿物和黏结相分不很不均匀。

37、烧结矿的黏结相主要有铁酸盐和硅酸盐两大类，黏结相一般占矿物体积总量的30~45%。

38、高碱度烧结矿外观一般呈致密块状，大气孔少，气孔壁厚，熔结较好，断面呈青灰色金属光泽。

39、由于高碱度烧结矿的烧结温度较低，正硅酸盐的晶体较小，且因大量铁酸钙存在，故最终以β-2CaO.SiO2存在于烧结矿中，不致因冷却变态成γ-2CaO.SiO2，造成体积膨胀而引起烧结矿破裂。

40、自熔性烧结矿黏结相量不足，且黏结相主要是质脆且难还原的硅酸盐和玻璃质，故烧结矿强度差、还原性能差、软熔温度低。

41、一般情况下，碱度为8~2.0的高碱度烧结矿与低碱度和自熔性烧结矿比较，具有强度好、还原性能好、低温还原粉化率低、软熔温度高等特点。

42、国内多年研究表明，当原料品位低，烧结温度高时，在碱度1.6~2.0范围内，有一个强度最低点，这是由于大量正硅酸钙生成，且冷却是转变成γ-2CaO.SiO2，体积增大10%，造成烧结矿破碎所引起的。

43、实验室研究和长期生产实践证实，低品位、高SiO2原料，适宜生产低碱度烧结矿。

44、自熔性烧结矿主要依靠硅酸盐固结，适宜的烧结矿品位为54%左右，当其它氧化物含量较少时，SiO2含量在9%左右。

45、自熔性烧结矿大于56%，由于黏结相量不足而引起烧结矿强度下降，若依靠增加燃料用量、提高烧结矿FeO含量提高强度时，将是烧结矿还原性能恶化，影响高炉煤气利用。

46、高品位、低SiO2原料适宜生产高碱度烧结矿。

随着SiO2含量的降低，为了满足铁酸钙的生成的需要，应不断提高碱度，确保烧结矿冶金性能不断改善。

47、当原料和工艺条件不变时，烧结矿FeO有一个适宜的值，当偏重于降低燃料消耗和改善还原性能时，该值则偏低一些；当偏重于改善烧结矿粒度组成和低温还原分化性能时，则该值应控制偏高一些。

48、烧结矿中增加MgO的含量，主要是为了满足高炉造渣的要求，同时可改善烧结矿强度、低温还原分化性能和软熔性能。

49、烧结矿中含有一定量Al2O3（Al2O3/SiO2=0.1~0.35）有利于四院系针状交织结构的铁酸钙（SFCA）的形成，可提高烧结矿强度；Al2O3含量太高时，有助于玻璃质的形成，使烧结矿的强度和低温还原分化性能变坏。

50、球团矿为多微孔的球状物，与烧结矿比较有以下特点：

1）品位高、SiO2含量少。

品位可高达68%，而SiO2含量仅为1.15%；2）气孔度低，最低可达19.7%，且全部为微气孔，堆积密度可达2.27t/m3；3）矿物主要为赤铁矿，FeO含量很低（1%左右），主要靠固相固结；4）冷强度好，运输性能好，粒度均匀；5）自然对较小，仅24~27，而烧结矿自然对角为31~35.6）还原性能好。

但酸性球团矿的还原软熔温度一般较低。

51、氧化镁酸性球团矿的矿物组成以赤铁矿为主。

52、高氧化镁酸性球团矿在高温还原过程中生成的含MgO3.1~3.8%的镁浮氏体和含MgO7.2~12.3%的铁镁橄榄石等硅酸盐渣都具有较高的熔化温度（）1390），因而其软熔性能和高温还原性能均优良。

53、引起球团矿膨胀的原因很多。

研究表明，正常膨胀（一般<20%）主要发生在Fe2O3还原成Fe3O4阶段。

而异常膨胀则往往归因于FexO还原成金属铁时铁晶须的形成和长大。

当由K2O、Na2O等低熔点物质存在时，在900~1000的还原温度下，生成黏度低，表面张力小的液相，不能阻止铁晶须的生成与发展，使球团矿还原时产生异常膨胀。

54、控制球团矿还原膨胀的措施有：

进行含铁原料的合理搭配，使当添加CaO、MgO熔剂或无烟煤及提高焙烧温度等。

55、炼铁用矿石常规化学成分包括：

TFe、FeO、SiO2、CaO、MgO、Al2O3、S、P等。

56、对于新使用的原料必须进行有害元素的分析，以便在配矿、造块、高炉冶炼、炼钢等各工艺环节采取相应措施。

这些项目包括Pb、As、Zn、K2O、Na2O等。

57、炼铁用矿石通常用标准方孔筛进行筛分，常用的筛有5、10、16、25和40mm几种，个别的有用3和50mm筛进行筛分。

58、炼铁原料物理性能主要有：

真密度、视密度、堆积密度、微气孔率、开口气孔率、全