钢栈桥计算书.docx
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钢栈桥计算书
1编制依据1
2工程概况1
3钢栈桥及钢平台设计方案2
3.1钢栈桥布置图2
3.2钢平台布置图3
4栈桥检算3
4.1设计方法3
4.2桥面板承载力验算4
4.3120a工字钢分配梁承载力验算5
4.4贝雷片纵梁承载力验算6
4.5I45b工字钢横梁承载力验算9
4.6桥面护栏受力验算10
5桩基检算13
5.1钢管桩承载力验算13
•5.2桩基入土深度计算13
•5.3钢管桩自身稳定性验算14
5.4钢管桩抗倾覆性验算14
•5.5钢管桩水平位移验算14
6钻孔平台15
*********钢栈桥计算书
1编制依据
1、现场踏勘所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料;
2、国家及地方关于安全生产及坏境保护等方面的法律法规;
3、《钢结构设计规范》GB-50017-2011;
4、《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2015
5、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007
6、《公路工程施工安全技术规范》(JTGF90-2015)
7、《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)
8、*********设计图纸。
2工程概况
*********位于顺昌县水南镇焕仔坑附近,跨越富屯溪。
本项目起点桩号K7+1-54,终点桩号K7+498.5,桥梁全长344.5m。
*********场区属于剥蚀丘陵夹冲洪积地貌,桥址区地形较起伏,起点台较坡度约15。
-20°,终点台较坡度约5。
-10°o桥梁跨越富屯溪,勘查期间水深约3-9m,溪宽约180-190mo
*********桩基施工是本工程的控制工期工程,我项目部经过对富屯溪水文、地质及其现场情况的详细调査,为保证工期,加快施工进度,跨富屯溪水中主墩计划采用钢栈桥+钢平台施工方案。
*********河中墩共7组,距河岸边最近的8#墩距岸边约20m,根据富屯溪历年洪水水位,富屯溪上下游都有水电站,无通航要求,宜搭设全桥贯通
栈桥。
为满足环保、水保及通航要求,我单位从2#墩~8#墩桩基基础均采取搭设钢平台施工,其余桩基基础为陆地桩基。
按照常水位115.00m,经现场实测,中间河道宽度约210米,2#墩飞#墩位置水深约1.5~5.2米。
钢栈桥计
划施工长度为243m,共设置7个钢平台,因2#墩钢平台标高为121m,2#墩
临近堤顶路,其标高为127m,高差悬殊较大,车辆无法两岸通行,为确保车辆的通行顺畅及在进行混凝土灌注过程中车辆的良好通行,其中在2#墩钢平台及3#墩钢平台Z间搭设贯通钢平台,利于车辆的掉头及车辆的错车需要。
3钢栈桥及钢平台设计方案
3.1钢栈桥布置
基础采用0)529x8mm螺旋焊管,焊管顶部设双I45b工字钢横梁,横梁上设贝雷片纵梁,纵梁上铺120已工字钢做分配梁,20#工字钢间距30cm,66mm
钢板做面板。
钢栈桥布置图如下图。
06伽耳钢板
3・2钢平台布置图
基础采用①529x8mm螺旋焊管,焊管顶部设双I45b工字钢横梁,横梁上设贝雷片纵梁,纵梁上铺I20aI字钢做分配梁,20#工字钢间距30cm,56mm
钢板做面板。
4栈桥检算
4.1设计方法
(1)采用容许应力法设计计算
(2)钢栈桥属临时结构;钢结构容许应力提高系数1.3〜1.4见《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015);本方案取容许应力法计算时的最小安全储备系数K=l.0〜1.25(重要构件不小于1.2)o
(3)取荷载冲击系数1.15、偏载系数1.2;
(4)弹性模量、惯性矩、截面抵抗矩、容许应力、容许扰度数值参考《路桥施工计算手册》(人民交通出版社)
(5)活载按照8淤混凝上搅拌运输车(满载)可按照“汽车-20级”重车计算。
4.2桥面板承载力验算
4.2.1桥面板力学参数
I20a工字钢上分配间距30cm,净距20cm,桥面板跨径1=0.20m;车辆后轴触地宽度为600mm,长度为200mm,混凝土运输车单轮宽30cm,作用面20cm,桥面板可按照均布荷载进行计算分析。
车轮作用示意图
取200mm单元宽度桥面板计算其截面特性:
lo=2Ocn
桥面板计算简图
截面抵抗矩-^=200X676=1200^
惯性矩-譽=200X63/12=3600試
桥面板自重:
qi=0.2X47.1X10X10一3=0・094KN/m
4.2.2强度验算
均布荷载q=15・l/(2x2)/0・3xl・15xl.2+0・094=17・459KN/m
=0.087Kii.m
ql217.459x0.202
m=——=
88
M0.087X106
(7==
W1200
=72.5Mpa([cr]=181Mpa
满足承载力要求
4.2.3刚度验算
5ql4
384EI一
5xl7・45S2004
384x2.1x105x3600
f=0.48nm([f]=
型“8沁
250
满足刚度要求
4.3I20a工字钢分配梁承载力验算
4.3.1力学参数
8m‘混凝上搅拌运输车车轮位于I20a工字钢上分配梁时,为不利荷载位
置.则每根上横梁承受车辆单轮轴荷为:
15.1x10
N样=xl.15xl.2=52.1K11
恤2x2
桥面板和I20a工字钢自重:
q2=27.929X10x10~3+0.094=0.373KN/m
I20a工字钢腹板厚度d=7mm
惯性矩lx=2370cm4;
截面抵抗矩Wx=237cm3;
半截面静力矩Sx=136.1cm3;
分配梁计算简图
4.3.2强度验算
跨中弯矩:
m=兰+竽=0.373X2+52.1X2X0.55X0.55=28.71KN.ni
8181.1
支座处剪力:
Q=-+-=0.5X52.1X2+0.5X0.373X1.1=52.31KN22
M_28.71X106W_237x10?
=121.14Mpa<[cr]=182Mpa
满足承载力要求
QSX_52.31X136.1X106
~Ib237OX1O4X7
=42.91MPa<[T
=85MPa
满足承载力要求
4.3.3刚度验算
丄pl352.1x2xlO3xllOO3
48EI48x2.1xl05x2370xl04
=0.58mm
_5ql4_5x0.373x103x11004
-384EI"384x2.1x105x2370x104
=1.43inin
f=0.58+1.43=2.01mm([f]=^=2.75rara
满足刚度要求
4.4贝雷片纵梁承载力验算
4.4.1力学参数
8贰混凝土搅拌运输车(满载)可按照“汽车-20级”重车计;考虑栈桥
实际情况,同方向车辆间距大于9m,即一跨内同方向桥内最多只布置一辆重
车。
自重恒载:
q二6+0.373=6.373KN/m
贝雷桁片:
lKN/m(包括连接器等附属物)
截面抵抗矩Wx=3570cm3;
截面积A二146・45X10・"m*
惯性矩I二250500cm'
P=60KNP=120KNP=120KN
弹性模量E二206GP&
4m11.4m2.86m
0・74皿厂十
贝雷片纵梁弯矩最人时计算简图
P=60KNP=120KNP=120KN
qj
FJ
HHIHH
UAR
.__^_6m___4m
卩
1.4m^
剪力最人时计算简图
4.4.2强度验算
跨中弯矩M=ql2/8+M^=6.373X92/8+(22.2+255.6+171.6)XI.15X1.2
满足承载力要求
二684.7KN.m<[M]=788.2KN.m
根据剪力计算简图,B点出为最大剪力,根据EMa=O,得
B点最大剪力:
Q=ql/2+XBXl.15X1.2=6.373X9/2+(24+101.33+120)
XI.15X1.2=367.23KN
销了采用30crmnti,插销用弹簧钢制造,容许剪应力:
H=208MPao
367.23
2X146.45X10—
XIO-3
=12.54MPa<[T
I=208MPa
满足承载力要求
4.4.3刚度验算
梁体变形为整体变形,由单侧6片贝雷片为一整体进行验算,可根据叠加法计算跨中挠度,I=6X250500Xl(r=150.3X10・'m'
均布荷载:
fq=5ql4/384EI=5x6.373x9°/(384x206x10°X15Q3xlO'4)xlO3=0.17mm
由汽-20重车荷载产生的跨中挠度:
fPb(312-4b2)
~~48EI
式中b为集中荷载到较近支座的距离,根据弯矩计算简图荷载布置方式,
在本计算书中分别为0"・74m,咕4.26m,,2.86m
RbQ-4bf)
148EI
P2b2(312-4b22)
2-48EI
fI^b3(3l2-4b32)
3~48EI
f>=60X103X0.74X(3X92~4X0.742)/(48X206X109X1503000X
10-8)=71.95X10^
f2=120X103X4.26X(3X92~4X4.262)/(48X206X109X1503000
X10-8)=5.86X10'm
f3=120X103X2.86X(3X92-4X2.862)/(48X206X109X1503000
X10-8)=4.856X10_,m
综上,跨中最大挠度为(考虑汽车冲击荷载):
f=fq+(fi+f2+f3)XI.15X1.2
=0.17+(71.95+586+485.6)X10-3X1.15X1.2=1.74mmV出二9000/600二15mm
满足刚度要求
4.5I45b工字钢横梁承载力验算
4.5.1力学参数
横梁采用I4・5b双拼,每根长度为6m,计算跨径为伽,按简支梁进行计
算,计算简图如下:
惯性矩:
I二33800cm';截面抵抗矩:
W二1500cm';截面面积:
A=ll1.446cm2;理论重量g二87.485kg/m腰厚d=13.5mm
半截面面积矩:
S二889.47cm
4.5.2强度验算
按照钢横梁简化至3个集中荷载进行计算,
其屮桥面、纵梁及工字钢恒载为
q二87.485X2X10X1O'=1.75KN/m
集屮荷载
P二(6.373X9+300X1.15X1.2)/3二157.119KN
支座处最人剪力:
Q二3P/2二3X157.119/2二235.68KN
跨中最大弯矩Mmax=ql2/8+Mp=l.75X42/8+157.119=160.619KN.m
=lO7.O8Mpa<[cr]=182Mpa
M_16O.619xlO6
W15OOX1O3
QS
kT
235.68X103X889.47X103
2X33800X104X13.S
=22.97MPa<[T]=104MPa
满足承载力要求
4.5.3刚度验算
5ql4
384EI
5X1.75x103X44
384X206XIO9X33800X10~8X2X10°,04mm
Pl3_157.119X103X43、‘__
48EI—48X206XIO9X33800X10~8X2X10_6,°2mm
f二仁+fp二0.04+6.02=6.06mm<[f]二4000/250二16mm满足刚度要求
4.6桥面护栏受力验算
4.6.1力学参数
护栏横杆采用<p48X3mm钢管,立柱采用H4工字钢,工字钢间距为2m。
根据《公路工程施工安全技术规程》(JTGF90-2015),防护栏杆上杆件任何部位均应能承受1KN的外力,当外力作用在立杆中间时横杆所受弯矩最大,按简支梁进行计算,计算简图如下:
P二1KN
lmlm
lo二2il
当外力作用在仅靠立柱端头时钢管承受剪力最大,受力简图如下:
(P48X3mm钢管力学参数如下:
截面抵抗矩:
W=打土汙~=tt2:
=4・49cm°
4R4X2.4
截面面积A=tt(R2—r2)=3.14X(2.42—2.12)=4.24cm2
114工字钢力学参数如下:
截面抵抗矩:
W=101.7cm4
截面面积A=21.5cm2
当外力作用在立杆的最顶端时,立杆受弯矩最大,计算简图如下:
h
fP二1KN
(M
T—<
1
4.6.2强度验算
(1)跨中弯矩M=—==0.5KN.m
12
跨中切应力:
o.5xh)6=I】i3MPaV[b]=145MPa
_M
W4.49X104
支点处剪力:
Q二P二1KN
满足承载力要求
支点处剪应力:
3
-=2.36MPa<[T]=85MPaA424LJ
(2)1141字钢立柱验算
■Q1X10
满足承载力要求
最大弯矩M=Pl=1X1.2=1.2KN.m
垠人切应力:
T^=l・18MPa<0]“45MPd
M
Q=—
W
114工字钢与桥面板焊接,对焊缝进行验算:
满足承载力要求
焊缝处弯矩:
M=Pl=1X1.2=1.2KN.ill
焊缝处最人剪力为:
Q二1KN
焊缝截面惯性矩:
b=空士=盼肿_74“】2】.衣=707x106mm6
1212
Wf=丄=707xl°6=0.101X106mmrh/2140/2
S]=80X9.1X65.45=0.048X106mm3
Sf=S]+5.5x60.92=0.068x106nnn3
M12X1()6
a=—=—:
r=11.88MPa<[a]145MPa
Wf1A1\z1AOLJ
0.101X106
满足承载力要
_QSf_1X1O3XO.O68X1O6
IfS7.O7X1O6XS.5
=1.75MPa<[T]=85MPa
满足承载力要
5桩基检算
5.1钢管桩承载力验算
根据4.5.2钢管桩受力计算,钢管桩最人荷载为P二235.68KN。
钢管桩截面面积
A=tt(R2一r2)=3.14X(264.52一256.5?
)=1.3X104mm2
钢管桩按照受压构件计算
a=-=23S,68X1^3=18.13MPa<[n]=140MPa满足承载力要求
A1.3X104
5.2桩基入土深
度计算
基础采用①529x8mm螺旋焊管,理论重量为103.289kg/m,根据I4-5a工
字钢横梁承载力验算中得钢管桩最大荷载P二235.68KNO
桩基长度按照最人水深5m,入土2m,高于水面4.5m计算,则桩底最人承载力为P二235.68+(5+2+4.5)X103.289X10X10_3=247.56KN
[R」=gi》qikli+Apqr
i=l
式中[RJ—单桩轴向受压承载力容许值(KN):
u—桩身周长(m);
A»—桩端截面面积(m2);
n—土的层数;
h—承台底面或局部冲刷线以卞各土层的厚度(m);
4一与h对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值(kPa);
qr一桩端处土的承载力容许值(kPa);
基础采用0)529x8mm螺旋焊管,桩基按照摩擦桩设计。
桩基周长u二TTX0.529=1.661m,
桩基冲刷线以下为卵石,厚度约2~3m,则摩阻力标准值4取1TOkPao
不计桩尖承载力,则有桩基需入上深度:
L二2X247.56/(1.661XIX170)=1.75m,施工过程中桩基入土深度按照2m控制。
5.3钢管桩自身稳定性验算
钢管壁厚按8mm计算。
I=TTX0.-5294(1-0.51370.529")/64m‘二4.441658897Xl(Tm‘
根据《建筑桩基技术规范》,单桩稳定长度:
Lp=l.Ox(lo+h),1。
为地面以上桩长,取最大值10m,h为地面以下桩长,为2m,所以Lp=12m0
钢管桩身抗弯刚度:
EI=2.10X10nN/m2X4.441658897X10_4m4=932748.3684N.m2
单桩屈曲临界荷载Pcr=^2EI/l4=61653KN>247.-56kN
由以上计算可看出钢管桩满足稳定性要求。
5.4钢管桩抗倾覆性验算
当富屯溪水流量达到4000m3/s时,桥墩钢管横向位移考虑水流冲击影响,流速为2.86m/so
流水压力:
I\v=k»A*y«V2/2g=0.8x0.529xl0xl0x2.862/(2x9.8)=17.64KN/m2
為一流水压力标准值(KN);k—形状系数(钢管取0.8);
A—阻水面积(亦),计算至一般冲刷线处;Y—水的重力密度(kN/m3);
V—设计流速(2.86m/s);g—重力加速度(9・8g/*)
5.5钢管桩水平位移验算
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007),用m法计算桩
顶位移及地基反力:
•5.5.1桩宽和抗弯刚度
计算桩宽为bp=k*kf(d+l)=1.0x0.9x(0.5294-1)=1.37611;
町一桩形状换算系数,圆形端截面kf=0.9;
k—平行于水平力作用方向的桩间相互影响系数,单排桩k=1.0;
d—钢管桩桩径,d=0.529
E二210X109N/m2;I二65192cm4。
•5.5.2计算桩土变形系数
非岩石地基水平向抗力系数的比例系数m二50000KN/m4;
==0.502544/.a=0.871
a•h=0.871XI.75=1.52〈2米
a—桩的变形系数,h—桩入土深度
■5.5.3计算桩顶处位移
因为a・h二1.68所以根据《公路桥涵地基与基础设计规范》附表6.7可有:
流水压力Ho=25.49XN
桩顶水平位移y=kiayo+k26jlo=7.89inm<10mm满足要求。
6钻孔平台
考虑钢平台钢管桩规格型号、横、纵梁、桥面板及相应剪刀撑等措施与栈桥相同,且钢平台的钢管桩实际跨度小于栈桥的钢管桩跨度,钢平台受力满足要求,不再赘述。