泰吉滨江AC组团脚手架搭设施工方案B.docx

泰吉滨江AC组团脚手架搭设施工方案B.docx

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泰吉滨江AC组团脚手架搭设施工方案B

外脚手架施工方案

一、工程概况

本工程建筑面积；33151.62平方米，共3栋，B1、B2栋负一、二层为商业服务网点,负三层为地下车库，15/-3F的二类高层住宅；B3栋为17F的二类高层住宅；

建设单位为重庆泰吉置业有限公司，设计单位为北方—汉沙扬建筑工程设计有限公司，监理单位为重庆市海发建设工程监理有限公司，施工单位为重庆灯塔建筑工程有限公司，建筑抗震烈度按六度设防，耐火等级为二级。

二、编制依据：

设计施工图纸

《施工组织设计》

《建筑施工手册》

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

《地基与基础工程施工及验收规范》（GBJ202）

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

其他相关现行规范规定

三、编制目的：

根据泰吉·滨江B组团项目工程的具体施工情况，为了确保安全施工，主体及外墙抹灰及保温工程采用悬挑脚手架封闭式施工，外墙涂料采用吊蓝施工，为此；特编制本方案，高层：

B1、B2负三层～负一层采用落地式钢管单排架，正负零层上及B3，采用工字钢悬挑脚手架搭设，悬挑架从二层开始至七层，再从八层至十三层，又从十四层至十八层。

三次悬挑完成。

根据工程所在地相关政府部门的政策法规，结合工程特点和

结合工程特点和企业质量管理相关制度，建立符合工程实际的质量管理体系，体系既包括主承建工程的质量管理体系，又包括业主指定分包工程施工单位在本工程项目的质量管理体系。

各管理体系既覆盖工程承包范围，又渗透于本工程的施工过程之中。

施工质量管理体系的设置及运转均围绕质量管理职责、质量控制来进行。

施工质量管理体系见图1-2

施工质量控制体系是按科学的程序运转，其运转的基本方式是PDCA的循环管理活动，它是通过计划、实施、检查、处理四个阶段把经营和生产过程的质量有效地联系起来，而形成一个高效的体系来保证施工质量达到工程质量的保证。

以我们提出的质量目标为依据，编制相应的分项工程质量目标计划，这个分项目标计划应使在项目参与管理的全体人员均熟悉了解，做到心中有数。

在目标计划制定后，各施工现场管理人员应编制相应的工作标准在施工班组实施，在实施过程中进行方式、方法的调整，以使工作标准完善。

在实施过程中，无论是施工工长还是质检人员均要加强检查，在检查中发现问题并及时解决，以使所有质量问题解决于施工之中，并同时对这些问题进行汇总，形成书面材料，以保证在今后或下次施工时不出现类似问题。

在实施完成后，对成型的建筑产品进行全面检查，发现问题，追查原因，对不同问题进行不同的处理方式，从人、物、方法、工艺、工序等方面进行讨论，并产生改进意见，再根据这些改进意见而使施工工序进入下次循环。

四、材料要求

钢管脚手架的立杆，大横杆、小横杆、斜杆采用钢管外径为48mm,壁厚3.2mm，架管连接；有直角扣件（十字扣）、旋转扣和对接扣。

底座：

钢管脚手架的底座用于承受脚手架，立杆传递上部荷载，本工程悬挑脚的底座采用16#工字钢悬挑而成。

（一）钢管

采用外径为ф48mm壁厚3.2mm的焊接钢管。

材质符合《普通碳素结构钢技

术条件》（GB700-88）中的A3钢的技术条件,管材符合《直径5-152mm电焊钢管》（YB242-63）中的甲类软钢管。

《低压流体输送用焊接钢管》GB3092-82中普通钢管的规定。

（二）扣件

要符合GJ22-85《钢管脚手架》规定，材质应符合GB078-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的技术条件。

（三）脚手板

采用楠竹跳板脚手板，两端使用10～14号镀锌钢丝捆紧。

（四）安全网

采用绿色2000目密目安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定，并应取得地方安全部门的许可。

五、构造要求

（一）落地式钢管双排架及悬挑脚手架的立杆纵距≤1.5m，横杆间距为0.6m-0.9m,步距为1.8m,相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直偏差，不大于架高1/300,上下横杆的接长部位应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。

同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于5cm。

相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减小立杆偏心受力情况。

（二）小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根，在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构的小横杆。

（三）剪刀撑：

沿脚手架两端和转角处起，每隔5-7根立杆设一道剪刀撑，斜杆与地面夹角45°∽60°。

剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续布置，形成网状。

在相邻两排剪刀撑之间，每隔10∽15m高加设一组长剪刀撑（横向剪刀撑）。

剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2∽4个扣结点。

（四）连墙件：

分为刚性连墙件和柔性连墙件。

刚性连墙件采用单杆穿墙夹固式，即单根小横杆穿过墙体，在墙体两侧用短钢管（长度≥0.6m，立放或平放）塞以垫木（6cmX9cm或5cmX10cm木方）固定或者在梁上预埋短钢管，浇过砼后用水平短钢管与外架子连接固定。

刚性连墙件隔层设置，即垂直距离4m设一道，水平距离3跨设一道；柔性连墙件采用单拉式，即只设置仅抵抗拉力作用的拉杆或拉绳。

在浇筑上层梁板砼前，在梁板内预埋Ф16钢筋吊环，采用Ф16钢丝绳一端与梁板内预埋Ф16钢筋吊环连接固定，另一端与脚手架的立杆或纵向平杆拉结固定，且钢丝绳两端至少用3个U型卡固定，钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡。

刚性连墙件与柔性连墙件相错隔层布置，见后附图。

柔性连墙件拉接采用Ф16钢丝绳，一端同工字钢连接，另一端锚在框架梁或柱上如图所示：

（五）护栏和挡角板：

在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板。

栏杆高度不低于1.2m，挡脚板亦可用加设一道低栏（距脚手板面0.3m）代替或用18cm的高木板固定在外管架上。

六、双排钢管脚手架搭设要点

（一）下部双排钢管脚手架搭设：

（1）地基处理

我们整个施工现场业主在交点时就将原场地平到-5～-11m，地基基础是比较好的，但是对地基也要做好夯实处理，然后面层浇筑150厚C30混凝土。

搭设前必须安放垫木50厚。

（2）铺设垫木（板）和安放底座

垫木（板）必须铺放平稳，不得悬空，安放底座时应拉线和拉尺，按规定间距尺寸摆放后加以固定。

（3）杆件搭设

下部双排脚手架搭设顺序：

摆放扫地杆（距地面10公分）→逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→加设临时斜撑杆

（上端与第二步大横杆扣紧，再装设两道连墙杆手可拆除）→第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板。

靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，小横杆靠墙的一端应与墙可靠固定

七、上部悬挑脚手架的搭设

1．上部悬挑脚手架搭设顺序：

预埋“U”字型扣环→摆放悬挑工字钢（穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内）→拉斜拉杆16#钢丝绳→安底层大横杆→逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧→装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧→安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

底层悬挑脚手架挑出墙面1.15米，双排立杆间距为85cm，里面立杆距墙面30cm，并采用脚手板遮盖。

2．悬挑架搭设方法及布置事项：

1）工字钢锚固点设置：

每隔七层高位置，沿建筑物周边每隔1.5m的距离于楼面水平位置预埋16的“U”字型钢筋扣环，形状如下图，悬挑支点处1根，后边设1根，并使扣环与工字钢焊接，防止位移。

预埋时严格控制“U”字型钢筋扣环埋入砼的尺寸（满足钢筋的锚固长度27d，即44cm），且保证上部尺寸为180㎜，锚固点位置如下图：

2）摆放悬挑梁（穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内），悬挑梁（16#工字钢）纵向间距1.5m，外挑1.15m，靠内侧加扣件扣牢固定。

悬挑梁的固定端与自由段的长度之比为2：

1。

3）安底层大横杆，大横杆步距1.8m,水平宽度0.85m.

4）逐根树立立杆，随即与底层大横杆扣紧.立杆纵距1.5m,排距0.85m，小横杆间距1.5m，内排立杆距墙0.3m，水平横杆（小横杆）里端距墙0.2m。

为了增强架体的稳定性且不影响后期的外墙装饰，连墙件采用刚性连墙件与柔性连墙件，详见后附图。

5）装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧.

6）安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板,依次向上搭设。

3．杆件的接长

1）立杆的对接：

立杆上对接扣件接头位置应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设在同步内，错开距离≥500mm,立杆接头与中心节点相距不大于h/3.

2）立杆的搭接：

立杆的搭接用旋转扣件连接，扣件间距不得小于300mm和不大于500mm，扣件数量按其总抗滑力设计值（每个8.5KN）乘以2倍安全系数确定,且搭接长度不得小于800mm,连接扣件不得少于3道。

斜杆和剪刀撑的搭接作法同立杆。

3）平杆的接长：

平杆（主要是纵向平杆）的接长一般应采用对接，对接接头应错开，上下相邻接头不得设在同跨内。

相距≥500mm，且应避开跨中。

脚手架搭设的允许偏差：

总高度20m以下，立杆垂直度±50mm。

八、脚手架结构验算

（一）小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

（1）均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/2=0.113kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×1.500=2.2812kN/m

小横杆计算简图

（2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.2812×0.8002/8=0.1825kN.m

=M/W=0.1825×106/5.08×103

=35.925N/mm2

小横杆的计算强度小于f,故满足要求!

（3）挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

钢管的惯性矩值I=12.19×104=1.219*105

弹管的模量E=2.06×105

荷载标准值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.651×800.04/（384×2.06×105×121900.0）=0.351mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

（二）大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上

面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

（1）荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.09kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.20kN

荷载的计算值P=（1.2×0.031+1.2×0.09+1.4×1.20）/2=0.913kN

大横杆计算简图

（2）抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×（1.2×0.038）×1.5002+0.175×0.913×1.500=0.248kN.m

=0.463×106/5080.0=48.82N/mm2

大横杆的计算强度小于f=205.0N/mm2,满足要求!

（3）挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/（100×2.060×105×121900.000）

=0.052mm

集中荷载标准值P=0.031+0.09+1.20=1.321kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.146×1.321×1800.003/（100×2.060×105×121900.000）

=3.516mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.052+3.516=3.567mm<[V]

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

（三）扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

（1）荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.057KN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.09kN

荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.20kN

荷载的计算值R=1.2×0.057+1.2×0.09+1.4×1.20

=1.856Kn<8.0KN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（四）脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：

0.1248

NG1=0.1337X23.400=3.129kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.35×4×1.500×（0.800+0.250）/2=1.1025kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×23.400=0.176kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4

=3.129+1.1025+0.45+0.176

=4.86kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.40kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.473kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

=1.2×4.86+0.85×+1.4×2.4=8.69KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

=0.85×1.4×0.473×1.5×1.82

=2.74KN

其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

（五）立杆的稳定性计算:

（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N—立杆的轴心压力设计值，N=1.2×NG+1.4×NQ

=1.2×5.86+1.4×2.4=10.392kN；

—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.19；

i—计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

L0—计算长度（m）,由公式L0=kuh确定，L0=3.12m；

k—计算长度附加系数，取1.155；

u—计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A—立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W—立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3；

—钢管立杆受压强度计算值；经计算得到

=114.10N/mm2

[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.81kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.19；

I——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

L0——计算长度（m）,由公式L0=kuh确定，L0=3.12m；

K——计算长度附加系数，取1.155；

U——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，

MW=0.328kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=6.81×103/0.19×4.24×102+0.328×106/4.49×103=157.58

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

（六）连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw—风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk—风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；

Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.40=19.440m2；

No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000KN

经计算得到Nlw=12.846kN，连墙件轴向力计算值Nl=17.860kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i=25.00/1.60的结果查表得到

=0.96；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=0.96×4.24×102mm2×205N/mm2=83.433kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

（七）水平支撑架的验算:

按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P传递力，P=10.392kN

计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

其中n=5.40/1.80=3

经过简支梁的计算得到

支座反力（考虑到支撑的自重）

RA=RB=（3-1）/2×10.392+10.392+5.40×0.24/2

=21.432kN

通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）:

2×10.392+10.392+5.40×0.24=32.472kN

最大弯矩（考虑到支撑的自重）

Mmax=（3×3-1）/（8×3）×10.392×5.40+0.24×5.40×5.40/8

=19.5804kN.m

抗弯计算强度f=19.5804×106/185000.0

=105.584N/mm2

水平支撑架的抗弯强度满足要求!

（八）悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=m1/l,k2=m2/l。

本工程中，m=1200mm，l=1200mm，ml=400mm，m2=1050mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3。

受脚手架作用传递集中力P=23.52kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m

k=1.20/1.20=1.00

kl=0.25/1.20=0.33

k2=1.05/1.20=0.875

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=75.38kN

支座反力RB=-28.461kN

最大弯矩MA=33.92kN.m

抗弯计算强度f=33.92×106/（1.05×141000.0）=210.381N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=2.82+2.88=5.70kN

水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m

最大挠度Vmax=2.806mm

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm

水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求!

（九）悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=1.93

经过计算得到强度

=30.76×106/（1.93×

141000.00）=113.03N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算

＜[f]=215,满足要求!

（十）锚固段与楼板连接的计算（U形吊环）:

1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=22.477kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D[22476.634×4/（3.142×50×2）]1/2=15.917mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

（十一）斜拉杆件验算（钢丝绳）

φ16钢丝绳查表（4-4-2）α＝0.85（4-4-6）K＝8

Pg＝125KN

Px≤aPg/k（4-4-2）

Pg＝125KN≥kPx/α=8×3.78/0.85＝35.58KN

因此满足要求。

说明:

斜拉钢丝绳用手拉葫芦（倒链）拉紧,做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同,避免钢丝绳受力不均匀.

九、搭设安全注意事项.

（一）作业人员必须持证上岗。

（二）搭设脚手架时应严格按照规定进行施工。

（三）拧紧扣件