落地脚手架楼板承载力计算书模板.docx
《落地脚手架楼板承载力计算书模板.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地脚手架楼板承载力计算书模板.docx（27页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
落地脚手架楼板承载力计算书模板
外墙架子及楼板承载力计算书
一、工程概况：
1、工程名称：
南翔镇邻里中心
2、工程地点：
3、建设单位：
南翔镇政府
4、勘察单位：
5、设计单位：
同济大学建筑设计研究院
6、监理单位：
7、施工单位：
8、建筑面积：
本工程地上四层，地下一层；总建筑面积:
12137㎡平方米（其中地上建筑面积:
8098平方米；地下建筑面积:
4039平方米）；
9、建筑高度：
屋面檐口标高为19.5m，脚手架搭设高度为21米。
10、本工程局部外墙脚手架立杆立于二层楼板上（架子高度15米）及室外楼楼上（架子最高21米），其余号房脚手架立于室外地坪上。
在室外地坪上的的脚手架下做2米宽150厚C20素砼基础，基础外做排水沟。
：
橫距la=0.9m，纵距lb=1.5m，步高h=1.8m，离墙距离a=0.3m，二步三跨连墙件，高度H=21m，下垫200×200×10钢板。
10、因工程造型复杂，部分外架设在二层悬挑楼板及室外楼梯处，悬挑楼板处架子高度15米，室外楼梯处外架高度按21米计算。
二、15米架子内力计算
（一）脚手架参数
脚手架设计类型
装修脚手架
卸荷设置
无
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架架体高度H（m）
15
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
（二）荷载设计
脚手板类型
竹芭脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.1
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
上海
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.06，0.796
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.532，0.399
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.033+0.1×0.9/（2+1））+1.4×2×0.9/（2+1）=0.916kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.033+0.1×0.9/（2+1））+2×0.9/（2+1）=0.663kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·m
σ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×0.663×15004/（100×206000×107800）=1.024mm
νmax＝1.024mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.663×1.5=1.094kN
（四）横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.511kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.094kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.457×106/4490=101.759N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝1.287mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.529kN
（五）扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=1.511/2=0.756kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：
Rmax=1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
（六）荷载计算
脚手架架体高度H
15
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0.033/h）×H=（0.129+1.5×2/2×0.033/1.8）×15=2.351kN
单内立杆：
NG1k=2.351kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=（15/1.8+1）×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.315kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：
NG2k1=0.315kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/2=（15/1.8+1）×1.5×0.17×1/2=1.19kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×15=0.225kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.315+1.19+0.225=1.73kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=0.315kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（nzj×Gkzj）/2=1.5×0.9×（1×2）/2=1.35kN
内立杆：
NQ1k=1.35kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.351+1.73）+0.9×1.4×1.35=6.599kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.351+0.315）+0.9×1.4×1.35=4.901kN
（七）立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
15
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.351+1.73）+1.4×1.35=6.788kN
σ=N/（φA）=6787.5/（0.188×424）=85.15N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.351+1.73）+0.9×1.4×1.35=6.599kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.399×1.5×1.82/10=0.244kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=6598.5/（0.188×424）+244331.64/4490=137.196N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
三、A轴交9~11轴处梁、板承载力验算
楼板厚120mm，砼强度等级C30；C8@200双层双向布置。
1、最不利工况（A轴交9~11轴），如下图所示：
楼板最不利工况示意图
2、等效均布荷载计算
（s为垫层厚，h为板厚）
（s为垫层厚，h为板厚）
局部荷载：
（1）、P1、P2、P3等效均布荷载：
已知板沿长边方向的计算跨度
，板沿短边方向的计算跨度
计算参数：
查《建筑结构荷载设计手册》附表4-2得：
，
，其它数据见下表：
序号
荷载
k
α
β
ξ
η
θx
θy
1
P1
1.568
0.069
0.069
0.078
0.176
-0.00035
0.0179
2
P2
1.568
0.069
0.069
0.667
0.176
0.0175
0.0055
3
P3
1.568
0.069
0.069
0.314
0.176
0.0004
0.0047
合计
0.01755
0.0281
（5）、P1-P3等效均布荷载：
取较大值q=5.4KN/m2
（6）均布荷载设计值
楼板其它活荷载按
考虑，自重按
考虑
3、楼板验算
按四边固定双向板计算
查双向板弯矩系数表，得
取大值计算：
实配C8@200（
），满足要求。
4、L227验算：
q=13.96×1.275+1.2×0.2×0.9×25=23.199KN/m，
M=0.1ql2=0.1×23.199×42=37.1KN.m
已知：
，实配钢筋上部2C18（
），下部2C22
配筋验算：
故L227配筋满足要求。
5、KL314（500X900）验算：
（1）受力情况见下图
（2）受力简图
由前面所得：
F1=（3.475+3.25）×13.96/2+1.2×0.2×0.9×25×（4+3.825）/2=68.07KN；
F2=（3.475+3.25）×13.96/2+（3.475+3.25）×6.32/2+1.2×0.25×0.7×25×（4+3.825）/2=88.73KN；
q1=1.2×0.5×0.9×25=13.5KN/m；
q2=1.275×13.96×2=35.598KN/m；
q3=1.126×6.32×2=14.23KN/m；
故Mmax=68.07×5.2+88.73×2.4+0.5×13.5×5.32+0.5×2.8×35.598×（2.8/2+2.4）+0.5×2.4×14.23×2.4/2=986.33KN.m
已知：
，实配主筋7C25（
）
配筋验算：
故KL314满足要求，但富余不多，需严格控制除脚手架之外的楼面活荷载，宜在其下设置满堂支撑架。
四、21米外架内力计算
（一）脚手架参数
脚手架设计类型
装修脚手架
卸荷设置
无
脚手架搭设排数
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架架体高度H（m）
21
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
（二）荷载设计
脚手板类型
竹芭脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.1
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
上海
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.4
风荷载体型系数μs
1.254
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.06，0.796
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.532，0.399
计算简图：
立面图
侧面图
（三）纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.033+0.1×0.9/（2+1））+1.4×2×0.9/（2+1）=0.916kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.033+0.1×0.9/（2+1））+2×0.9/（2+1）=0.663kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·m
σ=Mmax/W=0.206×106/4490=45.9N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×0.663×15004/（100×206000×107800）=1.024mm
νmax＝1.024mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.663×1.5=1.094kN
（四）横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.511kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.094kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.457×106/4490=101.759N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝1.287mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.529kN
（五）扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=1.511/2=0.756kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：
Rmax=1.529kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
（六）荷载计算
脚手架架体高度H
21
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0.033/h）×H=（0.129+1.5×2/2×0.033/1.8）×21=3.292kN
单内立杆：
NG1k=3.292kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=（21/1.8+1）×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.428kN
1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：
NG2k1=0.428kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/2=（21/1.8+1）×1.5×0.17×1/2=1.615kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×21=0.315kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.428+1.615+0.315=2.357kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=0.428kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（nzj×Gkzj）/2=1.5×0.9×（1×2）/2=1.35kN
内立杆：
NQ1k=1.35kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.292+2.357）+0.9×1.4×1.35=8.48kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.292+0.428）+0.9×1.4×1.35=6.164kN
（七）立杆稳定性验算
脚手架架体高度H
21
立杆计算长度系数μ
1.5
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132
查《规范》表A得，φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（3.292+2.357）+1.4×1.35=8.669kN
σ=N/（φA）=8669.1/（0.188×424）=108.755N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（3.292+2.357）+0.9×1.4×1.35=8.48kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.399×1.5×1.82/10=0.244kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=8480.1/（0.188×424）+244331.64/4490=160.801N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
五、室外楼梯承载力验算
1、工况图
2、梯段板受力简图（计算宽度取1500mm）
q=1.2×（0.1/cos26.57+0.075）×25+1.4×2=8.4KN/m；
由前面计算P1=8.669KN；
Mmax=0.01PL（K1+K2）+0.1ql2=0.01×8.669×1.5×（12.8+3.2）+0.1×8.4×1.5×1.52=4.912KN.m
实配C8@200（
），满足要求。
3、梯段梁验算
1）受力简图
式中P=8.669KN；
q=8.4+1.2×0.25×1.6/cos26.57×25=21.81KN/m；
对左右支座分别取矩得R左=24.431KN，R右=27.583KN；
Mmax=
+24.431×4.5-8.669×（3+1.5）=338.1KN.m
实配6C22（
），满足要求。
升级会员 