我国预应力混凝土连续梁桥的发展与工程实践.pdf
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14第4期（总第87期）中国市政工程1999年12月25日1概况自六十年代中期在德国莱茵河上采用悬臂浇筑法建成Bendorf桥以来,悬臂浇筑施工法和悬臂拼装施工法得到不断改进、完善和推广应用,从而使得预应力混凝土连续梁桥成为许多国家广泛采用的桥型之一。
我国自五十年代中期开始修建预应力混凝土梁桥,至今已有四十多年的历史,比欧洲起步晚,但近二十年来发展迅速,在预应力混凝土桥梁的设计、结构分析、试验研究、预应力材料及工艺设备、施工工艺等方面日新月异,预应力混凝土梁桥的设计技术与施工技术都已达到相当高的水平。
预应力混凝土连续梁桥是预应力桥梁中的一种,它具有整体性能好、结构刚度大、变形小、抗震性能好,特别是主梁变形挠曲线平缓,桥面伸缩缝一般仅设二道,行车舒适等优点。
加上这种桥型的设计施工较成熟,施工质量和施工工期能得到控制,成桥后养护工作量小,预应力混凝土连续梁的适用范围一般在150m以内,上述种种因素使得这种桥型在我国公路、城市和铁路桥梁工程中得到广泛采用。
我国已建成的有代表性的大跨径公路和城市预应力混凝土连续梁桥如表1所示。
目前世界上已建成的大跨径预应力混凝土连续刚构桥见表2。
摘要:
本文从桥梁设计技术、施工技术和预应力材料等方面简要介绍了我国预应力混凝土连续梁桥的发展,例举了具有代表性的工程实例。
重点对预应力混凝土连续梁桥使用过程中存在的主要问题、形成原因以及设计对策等方面进行了初步分析和论述。
关键词预应力连续梁桥技术发展设计施工敏感性分析DevelopmentandEngineeringPracticeofPCContinuousBeamBridgesinChinaLiJianAbstract:
Basedonthedesign,constructionandmaterials,briefintroductionisgiventothedevelopmentofPCcontinuousbeambridgesinChina,includingsometypicalprojects.Emphasisislaidontheproblemscausedduringtheserviceofsuchbridges,andinitialanalysisismadeofthecausesandcountermeasuresinthedesign.KeyWords:
Prestress;continuousbeambridge;technicaldevelopment;designconstruction;analysisofsensitivity我国预应力混凝土连续梁桥的发展与工程实践上海市城市建设设计研究院李坚15表1我国已建成的大跨径预应力混凝土连续梁桥序号桥名主桥跨径（m）桥址建成年份1六库怒江大桥85+154+85云南19952黄浦江奉浦大桥85+125?
3+85上海19953常德沅水大桥84+120?
3+84湖南19864东明黄河公路大桥75+120?
7+75山东19935风陵渡黄河大桥87?
5+87+114?
7+87山西19946沙洋汉江大桥63+111?
6+63湖北19857珠江三桥80+110+80广东19838宜城汉江公路大桥55+100?
4+55湖北19909松花江大桥59+90?
7+59黑龙江198610吴淞大桥55+90+55上海1993表2世界已建成的大跨径预应力混凝土连续刚构桥序号桥名主跨（m）桥址建成年份1Stolmasunder桥301挪威19982Raftsunder桥298挪威19983虎门大桥辅航道桥270中国19974Gateway（门道桥）260澳大利亚19865Varodd桥250挪威19946TaluebergangSchottwien桥250奥地利19897PonteSjoao桥250葡萄牙19918Skye桥250苏格兰19959Confederatian桥250?
43加拿大199710重庆嘉陵江黄花园桥250?
3中国199911黄石长江大桥245?
3中国19952我国预应力混凝土连续梁桥的发展2.1桥梁设计技术2.1.1设计规范
（1）1978年交通部颁布了我国第一部?
公路预应力混凝土桥梁设计规范?
该规范按单一系数极限状态设计理论编制,比以往采用的破坏阶段理论规范前进了一步。
（2）1985年交通部颁布了?
公路桥涵设计规范?
其中?
公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范?
（JTJ023-85）将单一系数改成多系数,以塑性理论为基础作强度极限计算,以弹塑性或弹性理论为基础作正常使用极限计算。
85规范原则上是参照1978年CEB?
FIP的?
国际标准规范?
即:
?
ModelCodeforConcreteStructures?
编制的。
（3）JTJ023?
85规范允许桥梁构件按部分预应力混凝土（PPC）设计。
?
A类构件?
在短期荷载作用下截面受拉边缘允许出现拉应力,但拉应力值不超过规范中的规定限值,如有些箱梁的顶板横向预应力是按A类构件设计的。
?
B类构件?
在短期荷载作用下,截面受拉边缘允许出现裂缝,即预应力值超过规范中的规定限值,目前在大跨径预应力箱梁桥设计中未见采用。
16?
PPC构件具有节约钢材、降低造价、能减少由预应力引起的反拱度、改善结构受力性能等优点,已在一般公路桥梁和城市桥梁工程中逐步推广应用。
2.1.2桥梁结构分析专用软件和CAD技术
（1）自七十年代后期以来,我国桥梁结构分析专用软件和CAD技术得到大力开发和应用。
其中包括采用有限元法编制的桥梁通用综合程序以及许多桥梁专用程序,实现设计、计算、绘图一体化,大大提高了计算精度和速度,特别是用于大量重复计算、局部应力分析、设计方案优化。
大跨径预应力混凝土桥梁的结构分析设计软件开发和推广应用,适应了我国桥梁建设高速发展的需要。
（2）计算机技术已被广泛应用于大跨径预应力混凝土连续梁桥的施工控制。
使得成桥后的线型平顺,符合桥梁的纵向设计标高;桥梁结构的受力状态能与设计计算一致。
2.2桥梁施工技术
（1）在我国中小跨径的预应力混凝土连续梁桥施工中,除了最古老的支架现浇方法外,还采用了先简支后连续、顶推法、移动模架逐孔浇筑法、移动导梁逐孔拼装法和梁体预制浮吊安装法等施工技术。
（2）平衡悬臂拼装施工法和平衡悬臂浇筑施工法的采用促进了预应力混凝土连续梁桥的发展。
?
大跨径预应力混凝土连续梁桥大多采用悬臂浇筑法施工。
根据连续梁桥的特点,采用逐段平衡悬臂浇筑,先形成T构,再逐跨合拢,逐跨释放临时固定支座,逐跨完成体系转换,最终形成多跨预应力混凝土连续梁桥。
?
大跨径预应力混凝土连续箱梁广泛采用挂篮进行悬臂浇筑施工。
常用的挂篮形式有桁架式和斜拉式。
随着施工技术的进步,挂篮结构向着轻型化的方向发展,尽可能采用构造合理、受力明确、自重轻、利用系数高、使用安全方便,具有良好技术经济指标的挂篮。
例如,奉浦大桥等工程采用的菱型挂篮就是其中之一,该挂篮总重仅50t,利用系数为4.0。
2.3高强度预应力钢材、高标号混凝土和大吨位预应力锚固体系的研制开发和应用,促进了大跨径预应力混凝土连续梁桥的发展。
在八十年代后期,国内开始生产1860MPa的低松弛预应力钢绞线,加上与其配套的大吨位预应力锚具和张拉设备的研制成功,C50与C60混凝土的应用,使得预应力连续梁桥结构轻型化,跨越能力得到很大提高。
在这以前,我国大量采用1600MPa?
5的高强度碳素钢丝和与其配套的钢质锥形锚（即F式锚具）。
这种锚具的张拉吨位小,使用时的控制张拉力仅565kN,每张拉10kN预应力需要的布束面积约为2.55cm2;若采用?
j15.2?
12型锚具,张拉10kN预应力所需的布束面积约为0.96cm2;采用?
j15.2?
22型的锚具时,张拉10kN预应力所需的布束面积约为0.67cm2。
三者的比例为1:
0.38:
0.26,由此可以看到,采用大吨位预应力锚具体系后,使得预应力箱梁布束范围内的顶板、腹板和底板尺寸,设计时由原来的布束控制改为受力控制和按构造要求控制,这样大大减小了箱梁断面的尺寸,减轻了上部结构的自重。
箱梁混凝土及钢绞线的用量能够大大减少,从而使得预应力结构设计更趋合理、经济。
若采用以往的钢质锥形锚具,预应力混凝土连续梁的跨越能力大多在100m左右。
随着1860Mpa钢绞线和大吨位预应力锚固体系的应用,目前我国连续梁桥的最大跨径已达154m,连续刚构桥的最大跨径达到270m,从而使得我国预应力混凝土梁桥的设计、施工技术进入世界先进行列。
3预应力混凝土连续梁桥工程实例上海黄浦江奉浦大桥、云南六库怒江大桥和山东东明黄河公路大桥。
这三座桥梁在总体设计、预应力设计（包括纵向预应力配束方案）、挂篮设计、悬浇施工,以及下部构造设计与施工等方面均具有一定特色和代表性。
3.1上海黄浦江奉浦大桥17主桥跨径组合与桥宽85.15m+125m?
3+85.15m,B=18.6m结构类型、施工方法五跨预应力混凝土变截面连续梁、采用菱型挂篮,悬臂浇筑法施工设计荷载汽车?
超20级,挂车-120;4车道桥预应力方式及预应力钢筋箱梁纵、横、竖三向预应力;纵向?
j15.241860MPa低松弛钢绞线,横向与竖向1600MPa5高强钢丝。
锚具种类与张拉设备纵向OVM15-7,横向GZ5-24,竖向DM5A（5B）-24;纵向YW150型千斤顶,横向YZ85型千斤顶,竖向YC60A型千斤顶纵向预应力配束方式箱梁顶板束,底板束、及腹板下弯束与边跨端部弯起束H中/L1/17.86H支/L1/44.64支座类型45000kN抗震型盆式橡胶支座（注:
国内首次研制采用）主桥上部结构主要技术经济指标预应力钢筋69kg/m2,普通钢筋与钢材95.5kg/m2,C50混凝0.9m3/m2梁高与跨径比桥梁特点:
主桥是采用悬臂浇筑法施工的五跨预应力混凝土连续梁桥,建造在上海软土地基上。
桥宽18.6m,采用单箱单室横断面,三向预应力工艺。
下部构造采用?
900钢管桩基础,部分桩为7:
1斜桩,其他为竖直桩基,桩长63m;江中4只桥墩采用钢套箱围堰法施工。
该桥通航净空高度28m,设有水上安全防护系统设施。
上部结构设计采用多种软件计算和进行设计优化,并结合奉浦大桥工程开发了一套适合于箱梁结构空间分析的软件。
箱梁纵向预应力设计采用上海市城建设计研究院编制的微机版?
后张法预应力混凝土桥梁构件CAD系统?
。
箱梁悬臂浇筑施工通过微机进行线型控制,以提高线型施工精度。
3.2云南六库怒江大桥表4主桥跨径组合与桥宽85m+154m+85m,B=10m结构类型、施工方法三跨预应力混凝土变截面连续梁,采用斜拉式挂篮悬臂浇筑法施工设计荷载与车道数汽车?
20级,挂车?
100;2车道桥预应力方式及预应力钢筋箱梁纵、横、竖三向预应力;纵向与横向?
j151570M?
a钢绞线;竖向?
32精轧螺纹钢筋锚具种类与张拉设备纵向XM15-12,横向XM15-1,竖向轧丝锚;YCD200型千斤顶,YC20型千斤顶;YCL120型千斤顶;纵向预应力配束方式箱梁仅布置顶板束和底板束,未布置大的下弯束和连续束H支/Ll/18H中/Ll/55支座类型3500kN盆式橡胶支座主桥上部结构主要技术经济指标预应力钢筋67kg/m2,普通钢筋109kg/m2,C50混凝土1.73m3/m2;梁高与跨径比桥梁特点:
（1）箱梁断面沿桥长方向仅变化梁高和底板厚度尺寸,而顶板和腹板尺寸不变,方便箱梁内模板制作、安装施工。
（2）纵向预应力钢束布置:
仅设顶板束的底板束,基本无大的下弯束和连续束,因此对穿束十分方便。
3.3山东东明黄河公路大桥表5主桥跨径组合与桥宽75m+120m?
7+25m,B=18.5m结构类型、施工方法预应力混凝土变截面连续刚构?
连续梁组合体系,采用组合斜拉式挂篮浇臂筑法施工。
设计荷载与车道数汽车?
超20级,挂车?
120;4车道桥预应力方式及预应力钢筋箱梁纵、横、竖三向预应力,纵向与横向?
j151600MPa钢绞线;竖向预应力?
32精轧螺纹钢筋锚具种类与张拉设备纵向顶板束OVM15-25型锚具,底板束OVM15-15型锚具,横向OVMB15-4型锚具,竖向YGM型锚具;采用千斤顶、双控张拉;纵向预应力配束方式箱梁仅布置顶板束和底板束H支/L1/18H中L1/46支座类型3.500kN盆式橡胶支座主桥上部结构主要技术经济指标预应力钢筋63.7kg/m2,普通钢筋119.3kg/m2,C50混凝土0.99m3/m2;梁高与跨径比桥梁特点:
（1）该桥为连续刚构?
连续梁组合体系,中间4只桥墩与上部刚接,施工时无需体系转换,可简化施工。
可不设制动墩,并能提高结构抗震性能;主桥每边各3只桥墩设置支座,以适应跨结构温度变形,减少边墩承载力。
（2）箱梁载面尺寸顶板沿桥长不变（顶板跨中25cm）,底板:
跨中25cm、0号块80cm,中间按二次抛物线变化;腹板除0号块外,取用55cm和40cm。
（3）纵向预应力配束方式:
仅布置顶板束与底板束,这种布束方式使得腹板内基本无纵向预应力管道,方便施工。
纵向预应力钢束布置在顶板与底板,预应力臂大,能充分发挥高强度钢绞线的作用,可节约预应力钢材。
表3184预应力混凝土连续梁桥使用过程中存在的主要问题、形成原因和设计对策探讨4.1预应力混凝土连续梁桥使用过程中存在的主要问题在已建成的连续梁桥中,某些桥梁上部结构曾出现了部分裂缝,主要有箱梁顶板和底板的纵向裂缝;箱梁腹板的斜向裂缝。
特别是靠近边跨现浇箱梁端部范围的两侧腹板,出现近45度的斜向裂缝。
举例如下:
（1）某公路大桥为三跨预应力连续梁结构。
在中跨跨中近60m范围内,箱梁底板下缘、合扰段上缘出现纵向裂缝,最多的一个截面有14条,连续贯通,裂缝宽度0.10.4mm。
在两只中墩左右的1号节段底板,各有1条长2m对称的纵向裂缝,裂缝宽度0.20.3mm。
在边跨近桥台的45个箱梁节段底板,出现不连续、较短的纵向裂缝,裂缝宽度0.10.2mm。
（2）某公路大桥为连续刚构?
连续梁桥结构。
该桥在每孔1/4梁跨处的上、下游箱梁内侧腹板处,发现与顶板呈2545度的斜向裂缝,成桥4年后共发现370条裂缝,最长约4m,最大裂缝宽度达1.8mm。
（3）某公路特大桥,在两岸跨箱梁现浇端15m范围的上、下游腹板内外侧,对称出现近45度的斜向裂缝,数量较多,最大裂缝宽度0.4mm。
（4）某大桥连续梁结构部分采用单箱多室横断面,该桥箱梁集中在中间两道竖直腹板靠根部处出现130多条斜向裂缝。
这些裂缝中,沿腹板厚度方向有一部分是贯穿的。
其中缝宽0.20.58mm的有29条。
4.2裂缝形成原因分析
（1）目前我国大跨径预应力混凝土连续梁桥的设计,大多是按照全预应力结构设计的,即在理论上要求结构不出现拉应力。
针对预应力混凝土连续箱梁结构而言,裂缝形成的原因,主要有以下几方面:
?
在主桥总体设计中,跨径比例、箱梁截面尺寸的拟定不合理;?
结构设计抗弯剪能力不足;?
对由预应力钢束引起的附加力估计不足;?
对温度应力重视不够;?
施工质量不好,其中包括混凝土浇筑与养生;施工顺序与施工精度;预应力钢束的保护层厚度达不到设计要求;支架与模板变形过大;预应力张拉力不足;灌浆不及时或其他质量问题等。
?
材料质量?
如为混凝土的水泥及骨料品种、材料级配及计量误差等问题。
（2）从设计方面进行检查分析,其中主要有:
?
对可能产生结构裂缝原因的应力进行复核,诸如混凝土的拉应力、压应力、剪应力、主拉应力及局部应力等。
?
应力复核结果是否超过设计规范规定的使用荷载作用下混凝土的法向应力、主拉应力值。
?
裂缝的部位和方向是否与所计算的应力方向一致。
?
对控制预应力混凝土箱梁设计的一些主要内容进行敏感性分析,如对纵向预应力布束设计方案、竖向预应力、箱梁高度、腹板厚度、温度应力等等。
（3）混凝土主拉应力斜裂缝问题从结构设计原理中我们知道:
预应力混凝土结构同普通钢筋混凝土结构一样,在受弯构件正截面强度有足够保证的情况下,仍有可能沿斜截面破坏。
在斜截面破坏前,总会先出现由弯矩和剪力引起的主拉应力斜裂缝。
预应力混凝土受弯构件由于预应力的存在,特别在纵向和竖向预应力的共同作用下,箱梁内的主拉应力大大降低,从而使得斜截面的抗裂性比普通钢筋混凝土好。
在合理进行纵向预应力钢束布置和竖向预应力钢筋设计的情况下,可以把使用荷载作用下的主拉应力控制在小于规范规定的混凝土抗拉强度（主拉应力）范围内。
然而设计人员必须注意到:
一旦结构出现斜裂缝,其承载能力将会降低,甚至会突然破坏。
所以当主拉应力?
ZL0.5RbL（荷载组合?
）或?
ZLo.55RbL（荷载组合?
及组合?
）时,必须遵照规范规定设置由计算所需的抗剪钢筋。
19（4）预应力混凝土连续箱梁桥的敏感性分析?
纵向预应力钢束布置方案预应力混凝土箱梁通过纵向预应力钢束提供构件各载面的预压应力,以保证各个截面的正截面强度。
设计人员通过纵向预应力钢束的合理布置,以提供和提高箱梁的斜截面强度。
纵向预应力设计是预应力混凝土连续梁桥的核心问题。
通过对增加一对底板钢束或减少一对底板钢束的计算分析,其结果表明:
对结构截面正应力的影响程度较大,而对腹板加腋处主拉应力的影响不显著。
可以这样讲,纵向预应力直线钢束的贡献主要是对箱梁正截面强度有利。
分析同时表明,由于纵向预应力对各截面应力状态的影响程度及其规律并不完全一致,设计时应给予充分重视。
除了对各控制截面都应该进行应力验算外,做好对纵向预应力钢束布束方案的优化和比较十分必要。
?
竖向预应力对某大桥箱梁截面的竖向预应力敏感性分析表明:
当设计的竖向预应力为100%时,在使用荷载组合?
的作用下,该截面中和轴处的主拉应力?
ZL=-0.75MPa。
若竖向预应力损失50%时,在使用荷载作用下,?
ZL=-1.90MPa,其值大于0.55RbL=0.55?
3.0=1.65Mpa（注:
混凝土采用50号）。
此时应按?
ZL=-1.90MPa来配置箍筋,而不能按构造布置箍筋。
若竖向预应力不起作用,即为零时,?
ZL=-3.00MPa,不能满足JTJ023?
85规范中?
ZL值小于0.9RbL=2.70MPa的要求。
按该规定,应加厚腹板尺寸,重新设计。
这就是说,在不考虑按构造配置箍筋的作用时,竖向预应力对主拉应力值的影响很大。
?
箱梁高度预应力混凝土变截面连续箱梁桥,一般支点截面梁高取H支=（1/161/20）L,跨中截面梁高取H中=（1/301/50）L。
通过变化梁高,使截面刚度随着变化,箱梁结构的整体刚度也相应变化。
梁高增加后,截面内的剪应力和主拉应力均有一定下降。
?
腹板厚度预应力混凝土箱梁的腹板受力状况很复杂,其中有影响主拉应力的正截面法向应力和剪应力;由剪力滞和畸变产生的法向应力和剪应力;由竖向预应力钢筋产生的混凝土竖向预压应力;由箱梁扭转产生的剪力流等作用。
由于箱梁腹板厚度尺寸一般较小,设计时取用腹板厚度应慎重。
通过对腹板厚度变化的分析计算,得知它对箱梁截面应力状态的变化十分敏感。
当腹板厚度稍有增加时,截面的正应力、剪应力和主拉应力均可得到较大改善。
?
温度应力根据气温变化对桥梁结构的作用,可划分为体系温差和温度梯度（日照温度差）两种。
体系温差对静定结构只引起结构的变位而不引起结构的温度次内力或温度应力;但对超静定结构,将引起温度次内力。
温度梯度对混凝土梁桥的影响较大,除了与结构截面形状与尺寸、桥面铺装层材料和厚度有关外,还与太阳辐射强度、桥址位置和方向、大气层透明度、风速、地形地貌等诸多因素有关。
JTJ023?
85规范中仅规定T形混凝土连续梁由于日照引起桥面与其他部分的温度差而引起的内力。
在缺乏实测资料时,可假定温度差+5?
（桥面板上升5?
）,并在桥面板内均匀分布。
但规范对箱形截面连续梁桥的温度应力及温度梯度的取值未作明确规定和说明。
该规定主要参照了日本桥规,我国规范偏于简单化,未对温度梯度进行系统的实测研究,制定出相应的温度梯度曲线,计算结果往往偏于不安全。
然而分析温度应力对预应力混凝土连续箱梁桥的设计十分重要,例如对同一座桥梁采用不同的温度梯度模式计算得到的梁内温度应力相差很大,甚至会出现异号应力。
如果温度梯度模式选用不当,即使增大温度差设计值,也不能保证结构的抗裂性。
温度应力在桥梁设计中占有相当的比例,例如上海一座40m+65m+40m的三跨连续梁桥,在活载+恒载+支座沉降工况下,跨中下缘混凝土最终应力为10MPa的压应力;而在活载20+恒载+支座沉降+顶板均匀升温5?
的工况下,跨中下缘混凝土最终应力为-0.8MPa的拉应力。
计算表明由温度梯度产生的应力比活载产生的应力还要大。
又如七十年代后期建成的加拿大格朗梅尔大桥,为三跨连续刚构,中跨181.4m,在该桥加固阶段设计中计算得出:
10?
的线性温差在桥梁跨中产生的正弯矩值相当于中跨两条车道布载所产生的正弯矩。
4.3设计对策探讨预应力混凝土连续梁桥的裂缝问题涉及到设计、施工、监理等方面,下面针对上述桥梁出现的裂缝仅从设计方面作对策探讨。
4.3.1桥梁跨径布置和箱梁截面尺寸拟定
（1）桥梁跨径布置预应力混凝土连续梁桥的边跨与主跨比选用是否恰当直接影响到结构受力的合理性。
若边跨太大,则边跨支架现浇梁段长度偏长,施工时要防止支架不均匀沉降,边跨一长其整体刚度偏小,在恒载与活载作用下,现浇段会出现较大的主拉应力,容易发生混凝土开裂;当在边跨加载时对中跨箱梁的受力不利。
若边跨与中跨之比过小,则边跨支点可能会出现负反力,使得边墩与边跨受力不合理。
在连续梁桥设计中,一般可以通过调整各跨的刚度,即合理取用相邻跨长的不同比值来调整各截面的内力,以满足设计的要求。
对中小跨径的连续梁桥而言,边跨与主跨比一般取用0.50.8,这样可以使中跨跨中不致产生异号弯矩,边墩支点也不会出现负反力。
对采用满堂支架施工的连续梁桥,边跨取0.70.8倍的中跨长度是经济合理的。
但对采用挂篮悬臂浇筑法施工的大跨径预应力混凝土连续梁桥而言,边跨总有一段需采用支架现浇。
为使连续梁结构的内力变化较合理和减少支架长度,设计时边跨长度一般选用中跨长度的0.65左右为宜。
结合国内外部分大跨径连续梁桥的工程实践,作者建议边跨与中跨的长度比一般控制在0.550.65。
（2）箱梁断面尺寸拟定自大吨位锚具、1860MPa钢绞线和高强度混凝土在大跨径预应力混凝土桥梁中普遍采用以来,箱梁的自重大大减轻,使得上部结构有条件向轻型化方向发展。
现行公路桥梁设计规范是采用极限状态设计的,结构均应通过承载能力极限状态和正常使用极限状态的计算。
除此,对构造上及施工工艺方面的要求必须得到满足。
从作者了解到的一些出现裂缝的桥梁来看,有一些是与箱梁所选用的断面尺寸安全储备偏小有关。
从对主拉应力的计算分析,若不设置竖向预应力钢束或者竖向预应力失效,则必须加大腹板厚度尺寸,重新设计。
若竖向预应力只考虑50%的效果时,计算所得的主拉应力仍会出现大于规范规定值的情况。
这说明与腹板厚度尺寸的选定有一定的关系。
另外JTJ023-85规范中有关预应力混凝土受弯构件斜截面强度计算公式及有关按构造配置箍筋的公式均注明?
仅适用于等高度的简支梁?
。
若用于连续梁时,应考虑一定的安全系数。
这样按公式计算得到的斜截面抗剪强度Qhk+Qw值应适当折减。
反过来折减后的Qhk+Qw值对腹板厚度又有所要求。
作者建议选定箱梁断面尺寸时,除了注意梁高（H支和H中）的因素外,还应该重视腹板尺寸的优化。
4.3.2纵向预应力布束方案与预应力储备
（1）纵向预应力布束方案在本文4.1中列出的几座出现剪切裂缝的预应力混凝土箱梁桥中,发现这样一个共同点,就是在纵向预应力钢束布置时往往注重施工方便的要求,而忽略了对腹板下弯束和边跨现浇箱梁端部一定范围内腹板弯起束的有效利用问题。
由于采用了在箱梁顶板和底板布置直线束,仅靠设置竖向预应力钢筋来克服结构剪应力的布束方案,这必须建立在充分保证竖向预应力能够达到设计要求的前提下。
实际上腹板内竖向预应力钢筋长度一般较短,钢筋的张拉伸长量较小,施工时若发生
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