门式起重机计算书.docx
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门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
门式起重机计算书
型
号：
MDG
起
重
量：
主钩50T副钩10T
跨
度：
24M
有
效
悬
臂：
左9M右9M
工
作
级
别：
A5
内
容:
悬臂刚度强度校核；整机稳定性校核
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
50/10-24M单梁门式起重机计算书
计算简图
小车自重：
Gx=153.8KN主梁自重：
Gz=554.1KN走台栏杆滑导支架等附件：
Gf=40.2KN
桥架自重：
1100.54KN额定起重量：
Ge=490KN
主梁截面惯性矩：
12
33
BH3bh37.9
104
10MM
-—■
12
■
主梁X向截面抵弯矩：
33
BHbh
73
Wx
-6H
7.08710MM
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
常熟市莫城起重机械制造厂
.悬臂强度和刚度校核
I.悬臂刚度校核
该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。
=2
（PiP2）LC38K3
f（LLk）
3EI28K12
K:
考虑轮缘参与约束，产生横向推力
P1,P2:
小车轮压
GxGe
P1P2321.9KN
2
代入数值：
三»凸―三
f（PP2C（LLk8K3）
12）3
3EI28K12
332
（321.910321.910）90001.00055（90002400080.9273）
n32.1021057.9101080.92712
■
22.911mm
'4^jEXst-jb*1
按起重机设计TTfjLk000257mm'''
350350
f[f]
结论：
综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。
□.悬臂的强度校核
1.该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最
大剪应力。
此时弯曲应力：
M
MxqwMqsMpsMT
max
WxWyWyWx
MDG50/10-24A5门式起重机计算书
Mx为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）
Mt
4^
■
M
M
MB
2
b）（GG）
Mxxg
xy
Gz
Gf
Lx1
[（Ge
Gx）L（b12ex]
L
2（Lk
x1
j
）
2
Mx
554.1
10
40.2
10
2
■，-3
11.721
[（490153.8）10
常熟市莫城起重机械制造厂
式中
2（11.7212411.421）
3
93.6（490153.8）10]
<2
Mx7.82106N.M
qw由风载荷产生的水平弯矩
M3
qw.57210N.M
MqS由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩
s
Mp由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩
MpsRs]fS（LB）1321.910391321.9103（93.6）
2020
Mps2.31105N.M
1
1
MT
（Ge
Gx）
h1（490153.8）
7
27
MT
6.7105
N.M
Mt由小车制动引起的水平弯矩
110314.58
2
所以:
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常熟市莫城起重机械制造厂
176.7N/mm
max[]满足要求。
2.小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产生最大剪应力
距离e
33二
MK[49010（0.76121.413）153.810（0.275121.413）]
14121214
[（16.09
Mk8.7
103
105
16.09
N.M
103）2.216]
宀2
*■*
8
8.710N.mm
Sx4.34
7
10
3
MM
’SX为中性轴x以上截面对x
轴的静面矩
一6
2
2倍
3.13
10
mm
为悬臂截面中心线所包围面积的
所以：
（Gx
max
Ge）Sx
MK
I2（
1
2）
2
（153.8
103
490103）
4.34107
8.7
108
max
7.9
1010（14
12）
2
3.1312
106
12
2
max25.18N/mm
按起重机设计规范
W■~
强度
计算按载
荷组合n
进
行，其
许用
剪应力
8q
卜§
■
・
Hr
**
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常熟市莫城起重机械制造厂
（J
2
176.7102.02N/mm
3
max[]满足要求。
3.
由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，故还需验算复合应力
4.
1.无风静载
工况为小车位于悬臂端，起吊额定起升载荷。
其抗倾覆稳定性计算条件式:
MKG（GqCGxL）KpGeL0
式中Kg0.95自重载荷系数
Kp1.4起升载荷的载荷系数
C12M
桥架重心到倾覆边的水平距离
M
0.95（1100.54
333
1012153.8109）1.4490109
M
449.65N.M
0
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2.有风动载
工况为满载小车在悬臂端起制动，工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。
其抗倾覆稳定性计算条件式：
MKg（GqCGxL）KpGeLIph2I2h3F1hFqh20
式中KG0.95自重载荷系数
常熟市莫城起重机械制造厂自一
Kp1.2起升载荷的载荷系数
Ip5Gea小车运行起制动引起物品的水平惯性力
33
0.15490100.128.8210N
I25Gxa小车运行起制动引起小车的水平惯性力
■—fl*/Ilsi■:
33
0.15153..8100.122.7710N
F1CKhAzq纵向作用于桥架上的风力
3
1.3必1.1235.3150曰7.7110N
Fq0.03Ge作用于起吊物上的风力
0.034901031.47104N
M[0.95（1100.5412153.89）1.249098.8215.26
3
2.7715.757.717.5614.715.26]103
3
M5478.510N.M0
V|I1
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
2工*>
3.暴风侵袭下的非工作状态
其抗倾覆稳定性计算条件式：
M0.475（GqGx）B11.15F1'h1'0
式中B19m大车轮距
jF1'CKhAhq横向作用于桥架和小车上的风力
1.31.12150.8600131.74103N
h1'13.15m桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度
3
M[0.475（1100.54153.8）91.15131.7413.15]103M3369.8
3
10N.m0-'二
故该工况通过抗倾覆稳定性校核。
结论：
综上计算校核，该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。
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