160t六四式门式起重机计算书.docx
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160t六四式门式起重机计算书
桁架式起重机设计程序
程序设计:
冶树平
计算日期:
2009年8月15日
80t+80t-L46.5m-H9.3m
六四式桁架门式起重机
设
计
计
算
书
中铁十五局集团第五工程有限公司
2009年8月15日
桁架门式起重机设计程序
程序设计:
冶树平
计算日期:
2009年8月15日
开始时间:
11:
27:
30t
80t+80t-L46.5m-H9.3m
六四式桁架门式起重机设计计算书
一、起重机基本概况
起重机额定起重量:
80t+80t
起重机设定跨度:
46.5m
起重机起升高度:
9.3m
起重机主梁结构:
桁架结构
起重机支腿结构:
桁架结构
起重机悬臂形式:
无悬臂
起重机工作级别:
A3
二、起重机设计依据
1.起重机设计规范GB3811-83
2.起重机安全规程GB6067-85
3.起重机吊钩GB1005.1-188
4.桥式和门式起重机制造和轨道安装公差GB10183-83
5.起重机钢丝绳检验和报废实用规范GB5972-86
6.起重机械制造监督检验规程
7.起重机设计手册中国铁道出版社
8.六四式军用器材手册三、起重机杆件改造、配件制造标准
(1)结构件焊接要求
1.主要受力构件,其对接焊缝质量不得低于JB928-67〈〈焊缝射
线探伤标准》中二级焊缝的规定。
2.焊条、焊丝和焊剂应与被焊接件的材料相适应。
3.焊条应符合GB981-76〈〈低碳钢及低合金高强度钢焊条》的规定,焊接应符合GB985-80«手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》和GB986-80«埋弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》的规定。
4.焊接工作必须由考试合格的焊工担任。
主要受力构件的焊缝附近必须打上焊工代号钢印。
(2)主要零部件
1.吊钩应有制造单位的合格证等技术证明文件,方可投入使用。
2.钢丝绳
(1).应符合GB1102-74〈〈圆股钢丝绳》标准,并必须有广品检验
合格证。
(2).钢丝绳的安全系数,不应小于下表的要求:
机构用钢丝绳安全系数
工作级
别
M1,M2,M3
M4
M5
M6
M7
M8
安全系
数
4
4.5
5
6
7
8
3.卷筒
(1).卷筒上钢丝绳尾端的固定装置,应有防松或白紧的性能。
⑵.卷筒凸缘应比最外层钢丝绳高出2倍的钢丝绳直径。
(3).卷筒直径与钢丝绳直径的比值hl不应小于下表的数值:
卷筒和滑轮hl、h2值
工作级别
h1
h2
工作级别
h1
h2
M1,M2,M3
14
16
M6
20
22.4
M4
16
18
M7
22.4
25
M5
18
20
M8
25
28
注:
采用不旋转钢丝绳时,应按机构工作级别取高一档的数值。
4.滑轮
(1).滑轮直径与钢丝绳直径的比值h2,不应小于上表的数值。
(2).滑轮应有防止钢丝绳跳出轮槽的装置。
5.制动器
(1).制动器安全系数,不应小于1.75。
(2).制动器应有符合操作频度的热容量。
(3)电气设备
1.起重机的电气设备必须保证传动性能的控制性能准确可靠,在
紧急情况下能切断电源,安全停车。
2.起重机电气设备的安装,必须符合GBJ232-82〈〈电气装置安装工程施工及验收规范》的有关规定。
3.起重机供电及电路应设专用馈电线总断路器、起重机总断路器、总线路接触器、遥控电路及白动控制电路、起重电磁铁电路、电缆卷筒和收放装置及电气配线。
4.主要电气元件安全保护,应设白动开关、接触器、过电流继电器和延时继电器、控制器、制动电磁铁、主隔离开关、紧急断电开关、短路保护、失压保护和零位保护、过流保护及接地。
(四)安全防护装置
起重机应设超载限制报警器、力矩限制报警器、上升极限位置限制报警器、下降极限位置限制器、运行极限位置限制器、联锁保护装置、缓冲器、夹轨钳和锚碇装置、风级风速报警器、扫轨板、轨道端部止挡及喷涂符合GB2893勺安全色。
四、起重机金属结构设计
(一)起重机计算载荷的确定
1.白重载荷:
Pg"1小4Pz
=1.05X1.12X1.02
=1.2t/m(桁架白重)
小1一起升冲击系数
小4一运行冲击系数
Pz一桁架净白重
2.起升载荷:
Pq=$2P=1.1X160t=176t
(小2的取值,限制起升速度在18m/min以内。
)
P一额定起重量
小2一动载系数
3.起升装置白重:
Pc=7t
4.水平载荷Ph:
大车制动惯性载荷:
桁架白重惯性载荷:
Phz=Pg/10=1.2/10=0.12t/m
起升载荷惯性载荷:
Phq=(Pq/2+Pc)/10=(176/2+7)/10=9.5t
5.风载荷Pw
Pw=C-Kh•q-A
C一风力系数。
对于桁架结构C=1.25
Kh一风压高度变化系数Kh=(h/10)入0.3
h一起升高度。
m
q一计算风压。
工作状态:
q=150N/mA2
非工作状态:
q=600〜1000N/mA2
A一垂直风向的迎风面积。
mA2
对于单侧桁架:
A=§A'
对于整个门机:
AR(A'+0.57A')
4—结构的充实率0.3〜0.6
A'一结构的外轮廓面积
Pw=C-Kh•q-§A'
=1.25x(h/10)A0.3x0.015x§A'
=1.25X(9.3/10)A0.3x0.015x0.3x100.8
=0.555t(适用于计算桁架)
Pw=C-Kh•q-§(A'+0.57A')
=1.25x(h/10)A0.3x0.015xp(A'+0.57A')
=0.87t(适用于整个门机)
Pw=C-Kh•q-§(A'+0.57A')
=1.25x(h/10)A0.3x0.08xp(A'+0.57A')
=4.65t(适用于非工作状态)
(二)起重机结构设计
1.结构强度计算
(1)结构钢材许用应力:
[。
]=。
s/1.33=235/1.33=176MPa
(2)桁架杆件许用内力:
六四式军用梁主要杆件截面特性和容许承载力
构件和杆件名称
截面特,性
杆件容许
承载能力
(kN)
说明
aw
截向向积
(cm2)
4
标准三角
弦杆
2[16B
50.3
0.888
-1160
按中心受压计
斜腹杆
2[8
20.48
0.867
-450
焊接度控制
中竖杆
2Z50X50
X5
9.6
0.594
-150
标准弦杆
2[16B
50.3
+1310
端弦杆
2[16A
4.39
+1140
端构架
斜压杆
2[8
20.48
0.832
-440
(3)采用截面法、节点法计算桁架主梁内力
截面法、节点法计算主梁内力
5600
4650
截面法、节点法计算桁架内力
二MB=
X--I-1-—=
X=——|—=t
二MA=
X—————=
X=————=t
_Mc=
X-——i—i=
X=--—-1-
=t
二Md=
X———■——一|=
X=—————
=t
二ME=
X1--1--一
+1乎W+W3顷=。
X=1---——
1=t
ZMf=
X1—1——1——1
+I.W「+9E=口
X=1-1--1-
-1-=t
2Mg=
X1--1---1
十4.已|"Z十•.七"三十1M|1=口
X=1---一
-1-■1-=t
_Mh=
X1-1-1-11
+4,8*10+95^6+4,8*2=0
X=----1
—-1-1t
_Mm=
X1111
+43打6+91*~2+4愚*日+18*1=。
X=t
_Mn=
X1111
+4,8*14+9b+0+4,8*6+4,8^2=0
X=巳t
-MJ=
X1--1-1-
+4.8*20+95*16+4,8^12+4.8*8+4,8+4=0
X=t
_MK=
X1-—--1-
+4一%'已+7二'14+•IW1。
+,15|k+I.已'>=□
X=40言」_MR=
X-1-1---
-P4.81J0-P;■S5ci+4.8r32-P4.8128+4.812-I-P■I.:
3f2C'
+\.8116+zl.542-kd.5+d.81d=G
X=t
二Mt=
X-1-1--1—
+4.81J8-FJ4+■L8*JD+d..-:
126+4.122-F4.-:
"1-
+d.811■I+d.SF'Fo+d.812=0
X二;三斗.it
二Mv=
X-----1=
X=I—I——I—=t
_Yb=
cos'X左一cos导1.6已广成右一1,^=0
_XB=
sin5、X左+sin54.8*X右一己*,1+S9.手.;=。
□,=————/一A_o
X右一sinIIX右一一一I=
X右=「48.81X左=157.121
_Yd=
cos1—cosI.二*7X右=
X右=It
_Yc=
cos5I尸'X左—cos5L6E.••”^X右一95=0
_Xc=
sin/%X左+sin土4毛计/;lX右一4956+51-31=0
X右一sinI成右———
X右=-10.5/8tX左=153一。
t
ZYx=
cos5-1.5日7",X左一cos.巳4一三IX右一笆=。
二Xx=
sin5一己H/°|X左+sin、」.E/'X右一1.入已=〔:
0_.O
X右一sin«"X右一—-—=
X右=31;tX左=45,3t
Yy=
cos=4一臼状/17」X左一cos切•I.如巳尸IX右+5=C
_XY=
sin、=4、怎悬/■口‘X左+sin34、GH/°iX右一•I.2、三一巳5./E匕=0
X右一sin.:
!
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•':
X右———=
X右=55.2tX左=41:
?
t
_YR=
cos匕".5日/「'X右一cos4点E"‘X左一9土=0
_XR=
sin5.8注•7°1X左+sinE,6°】X右一2J巳十巳/85=0
X右一sin*!
;,:
’'X右一一一
X右=;"注5tX左=.I,-Rt
力法计算支腿内力
取左侧支腿为分离体:
实际荷载作用下轴力图:
Fp
N左=Ht牌=wIt
A
X.J
T
*%,.t
N左|cos技S,Z-「•+N右'cos%号.¥4M-匕I
(N左+N右)cosL'<3.43=t-1.9_5
(N左1N右)=6d.9Jzcos55.21='18一
N左=N右='「匚=.RIt
N右|cos23,6巳6-N左'cosC.E27+5G,」^*cos562^9-~=
N右=1.1^55n左一
N右isinP9.三,+N左』sinE.E77—58.•I=*sin=
(1.‘U=N左一).ii29.68-+N左isinb.F52/-4S.do!
2=3
N左二上寻/■"'.(.■G57,r.=1.只."1-
N右=.1455*94r8j4-29,31=79.32-
C
J
ItI
t-i
N左icos^g^B^-N右2os二eg•+[球」ycos^52I「•+E9/-?
=
N左=1.145^N右-■C-1.05
N左isinE:
•;+N右Zn一sin=
(l•..捉N右一|+N右isin-=
N右=-
N左=11455*15u.I-I□1=53.31-
N左_tN右_t
V4
D
,,
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/.■-lW!
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N左icos」]:
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N左=l&9.7837-N右
N左isin.斗:
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.14--N右isin_isin:
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-sin=
(-N||-N右isin-=
N右==^
N左=,一二-三勺一[工=■.-
N右+[,I9*sin--|sin|+sinj3
-sinE.=
N右+一一一=
N右=一-
单位荷载作用下轴力图:
N左-N*_,
B)—-
N右|cosM6&5-N左|cosfdN右=LFgN左
N右'sin*9-臼+N左1sin5.7一1二门
1一145北左前整9一6幽+N左*sin5&7-1=0
N"•.代码"='.□&N右='"I55N左=1.F.治「二乂.=',『2Z
N左_「时N*f,ef
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D
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N左|cosI】-以】+N右|cos1。
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七0,29一E86—1项77*cos2『6涎二
N左+N右=cos」••?
」=三上
N左'sin'IEFI-N右EinlJmI—一了A」sin亲+1"万*sinKf%=。
N^N右
N^N右二I:
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N右,一g?
*sin/【H4「;.潍^6“sinEE-SR7|-.mnd*sinm_&^i0N右—>
力法典型方程:
X.p=
S・_5Fnlea
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EA
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超定静支腿轴力图:
t
N|n项#广
B-
■t
N右』cos29.585-N左icos§_&wT+58一l^wcos^S—WH—=
N右=.‘155N左一PW.31
N右』sinF9E8S+N左ginmE?
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】-58.\^isin56.?
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(."I没N左-勺矿)ii¥「,麻+N左'sin■:
-.627--3.882:
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N左-28.^929/0.665,5-12.6/:
N右='」化.-_疽修6,-空.三一=19.=,-
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I■t
L
N左'cos"m.6K己-N右'cos^gE『+=己.:
l:
icos%s.219+一挣丁一,=
N左=1;tN右一Cl.Ci;
N左,sin"3一S^^+N右*sinm.EZ^+31.—:
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8.131sin56.21^=0
(IID.EN右-I+N"sin-=
N右=-
N左="4N勺&号一’(I=土由项t
N左.?
tN右.y]t
II
D
,\
N左1cos」。
一3T+N右|cosI_..£,I—1‘4G1cos29_8后£一土£,cos23.886=
N左=32」:
一N右
N左*sinI,-91-N右'sin1*1—&6*sinZ9.朝+19,6*sin29.68^=
(-N右I-N右Ein-=
N右=-
N^=-=^
N右.t
N右+5,19"sin54687—45.31*sin54&&了+11sin43.94
■!
>''sin=
N右+I235-56.97.32-b7.92?
-4."868=
N右二19-
六四式桁架各杆件内力检验:
上弦杆最大内力:
X比t
V[N]=100
Xr;X0.0=
二1t
满足要求
下弦杆最大内力:
=Q9t
V-N]=100
X5X0.9=
二1Jt
满足要求
右腹杆最大内力:
2芙t
V[N]=42
X7X0.9=
2G5t
满足要求
左腹杆最大内力:
1匕It
V'N]=42
x6X0.',=
22/t
满足要求
二号件斜杆内力:
京t
V-N]=41
x7x0.。
=
25^t
满足要求
2.桁架结构刚度计算
国标3811-83规定,静刚度许用值[f]:
对于工作级别为A5及以下的起重机:
[f]=L/700
对于工作级别为A7的起重机:
[f]=L/800
对于工作级别为A8的起重机:
[f]=L/1000
带悬臂的起重机悬臂静冈【J度:
[f]=L1/350
跨中挠度:
f=(P1+P2)LA3XC2/48EI
=(95000+95000)X4400A3
X.33295/(48X2.1X10—6X2829375)
=18.8cm<[f]=L/400=11.6cm刚度较差!
C2一轮压换算合力的换算系数。
C2=(1-B/L)/2*(3-(1-B/L)2)
=(1-36/46.5)/2*(3-(1-36/46.5)2)=0.33295
B一两吊点距离
L—跨度
P1、P卜吊重及吊具。
kg
E一钢材弹性模量。
2.1X10%kg/cm八2
I—主桁架折算惯性矩。
cm八4
2
I=A上xA下xh/(1.2x(A上+A下))=50.3*6*50.3*6*1502/(1.2*(50.3*6+50.3*6))
=2829375cm4
五、起重机抗倾覆稳定性校核及防风抗滑安全性
(一)起重机抗倾覆稳定性校核
1.校核的基本原则
<1>.按照起重机组别的第三组(m)进行校核。
<2>.校核方法:
采用力矩法进行校核。
2.验算工况:
<1>.工况1:
起重机静载试验(1.25倍的额定载荷)时的稳定性。
<2>.工况2:
起重机的正常作业稳定性校核。
<3>.工况4:
非工作状态暴风侵袭稳定性校核。
3.载荷系数:
<1>.工况1:
起升载荷系数Kp:
1.4
<2>.工况2:
起升载荷系数Kp:
1.2
水平惯性力系数Ki:
1
白重系数Kg:
0.95
风力系数Kf:
1
<3>.工况4:
风力系数Kf:
1.15
4.抗倾覆稳定性校核的力矩表达式
ZM=KgMg+KpMp+KiMi+KfMf0
Mg、MpMi、Mf一分别为起重机白重、起升载荷、水平
惯性力和风力对倾覆线的力矩(t-m)
Kg、KpKi、Kf一分别为起重机白重、起升载荷、水平
惯性力和风力的载荷系数
5.抗倾覆稳定性校核
<1>.非工作状态暴风侵袭稳定性校核:
ZM=KgMg+KpMp+KiMi+KfMf
=Kg(0.5(G1+G2)B)-Kf-F・h
=0.475(G1+G2)B-1.15-F・h
=0.475(108.6+24.5)X6.75
-1.15X4.65X9.75