V带一级圆柱齿轮减速器的设计.docx
《V带一级圆柱齿轮减速器的设计.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《V带一级圆柱齿轮减速器的设计.docx(21页珍藏版)》请在冰点文库上搜索。
V带一级圆柱齿轮减速器的设计
湖南电子科技职业学院
课程设计说明书
姓名:
班级:
学号:
系部:
机电工程系
专业:
机电一体化
题目:
单级圆柱齿轮减速器
指导教师:
昕职称:
老师
时间:
2011年12月7日
1、传动方案拟定…………….……………………………….3
2、电动机的选择……………………………………….…….3
3、计算总传动比及分配各级的传动比……………….…….5
4、运动参数及动力参数计算………………………….…….6
5、传动零件的设计计算………………………………….….7
6、轴的设计计算………………………………………….....13
7、滚动轴承的选择及校核计算………………………….…20
8、键联接的选择及计算………..……………………………23
9、设计参考资料目录………..………………………………23
10、结束语……..……………………………………..………25
计算过程及计算说明
结果
1、传动方案拟定
第三组:
设计单级圆柱齿轮减速器和一级带传动
1.1工作条件:
使用年限10年,一年工作300天,工作为一班工作制,载荷平稳,环境清洁。
1.2原始数据:
滚筒圆周力F=1500N;带速V=1.1m/s;
滚筒直径D=300mm。
1.3传动简图(图1)
2、电动机选择
2.1电动机类型的选择:
Y系列三相异步电动机
2.2电动机功率选择:
2.2.1传动装置的总功率:
η总=η带×η4轴承×η齿轮×η联轴器×η滚筒
×η凸缘联轴器
=0.96×0.984×0.97×0.99×0.96×0.98
=0.80
2.2.2电机所需的工作功率:
P工作=FV/1000η总
=1500×1.1/1000×0.80
=2.1KW
图1
2.2.3确定电动机转速:
计算滚筒工作转速:
n筒=60×1000V/πD
=60×1000×1.1/π×300
=70r/min
按手册表12-6推荐的传动比合理范围,取圆柱齿轮传动一级减速器传动比范围I’a=3~6。
取V带传动比I’1=2~4,则总传动比理时范围为I’a=6~24。
故电动机转速的可选范围为n’d=I’a×
n筒=(6~24)×70=420~1680r/min
符合这一范围的同步转速有710、940、和1420r/min。
根据容量和转速,由有关手册查出有三种适用的电动机型号:
因此有三种传支比方案:
综合考虑电动机和传动装置尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比,可见第2方案比较适合,则选n=940r/min 。
2.2.4确定电动机型号
根据以上选用的电动机类型,所需的额定功率及同步转速,选定电动机型号为Y112M-6。
其主要性能:
额定功率:
2.2KW,满载转速940r/min,额定转矩2.0Nm。
3计算总传动比及分配各级的传动比
3.1总传动比:
i总=n电动/n筒=940/70=13.42
3.2分配各级传动比
据指导书12-6,取齿轮i齿轮=5(单级减速器i=3~6合理)
∵i总=i齿轮×I带
∴i带=i总/i齿轮=13.42/5=2.68
4运动参数及动力参数计算
4.1计算各轴转速(r/min)
nI=n电机=940r/min
n
=nI/i带=960/2.68=348.1(r/min)
n
=n
/i齿轮=348.1/5=69.6(r/min)
nⅣ=n
=69.6(r/min)
4.2计算各轴的功率(KW)
P
=P工作=2.2KW
P
=P
×η轴承×η联轴器×η带=2.2×0.99×0.96×0.98=2.04KW
P
=P
×η轴承×η齿轮=2.04×0.97×0.98
=1.94KW
PⅣ=P
×η轴承×η凸联=1.86KW
4.3计算各轴扭矩(N·m)
T
=9550P
/n
=9550×2.2/940
=22.35N·m
T
=9550P
/n
=9550×2.04/348.1
=55.96N·m
T
=9550P
/n
=9550×1.94/69.6
=266.08N·m
TⅣ=9550PⅣ/nⅣ=9550×1.86/69.6
=255.1N·m
电动机轴高速轴低速轴滚筒轴
功率/KW2.22.041.941.86
转速/r/min940348.1469.6369.63
转矩/N·m22.3555.96266.08255.11
传动比/I2.751
效率/η0.930.950.96
5传动零件的设计计算
5.1皮带轮传动的设计计算
(1)选择普通V带截型
由课本P189表7-5得:
kA=1.1
PC=KAP电=1.1×2.2=2.42KW
由课本图7.14得:
选用A型V带
(2)确定带轮基准直径,并验算带速
由课本图7-5得,推荐的小带轮基准直径为
75~100mm则取dd1=100mmdd2=n1/n2·dd1=940/348.1×100=270mm
由课本表7-5,取dd2=265mm
实际从动轮转速n2’=n1dd1/dd2=940×100/265
=354.7r/min
转速误差为:
(n2-n2’)/n2=(384.1-354.7)/384.1
=0.047<0.05(允许)
带速V:
V=πdd1n1/60×1000
=π×100×940/60×1000
=5m/s
在5~25m/s范围内,带速合适。
(3)确定带长和中心矩
1.7(dd1+dd2)≤a0≤2(dd1+dd2)
1.7(100+270)≤a0≤2×(100+270)
所以有:
259mm≤a0≤740mm
L0=2a0+1.57(dd1+dd2)+(dd2-dd1)/4a0
=2×500+1.57(100+270)+(270-100)2/4×500
=1586.66mm
根据课本表7-2取Ld=1600mm
实际中心距:
a≈a0+Ld-L0/2=500+1600-1586.66/2
=506.67mm
(4)验算小带轮包角
α1=1800-dd2-dd1/a×57.30
=1800-270-100/506.67×57.30
=1800-12.40
=162.510>1200(适用)
(5)确定V带的根数
根据课本表(7-6)P1=0.97KW
根据课本表(7-8)△P1=0.11KW
根据课本表(7-7)Kα=0.95
根据课本表(7-2)KL=0.99
Z=PC/P’=PC/(P1+△P1)KαKL
=2.42/[(0.97+0.11)×0.95×0.99]
=2.38
取Z为2.
(6)计算轴上压力
由课本表7-1查得q=0.1kg/m,由单根V带的初拉力:
F0=500PC/ZV(2.5/Kα-1)+qV2
=[500×2.42/4×5.03×(2.5/0.95-1)+0.1×52]N
=200.17N
则作用在轴承的压力:
FQ=2ZF0sinα1/2=2×2×200.17sin80.34/2
=784.67N
5.2齿轮传动的设计计算
(1)选择齿轮材料及精度等级
小、大齿轮选用45钢,大齿轮调质齿面硬度210~230HBS;小齿轮表面淬火吃面硬度40~50HRC根据课本表9-5初选齿轮7级精度。
(2)按齿面接触疲劳强度设计
由d1≥76.43(kT1(u+1)/φdu[σH]2)1/3
确定有关参数如下:
传动比i=2.7
取小齿轮齿数Z1=25。
则大齿轮数Z2=iZ1=67.5≈68
齿数比:
u=i=2.7
(3)小齿轮名义转矩T1
T1=9550×P/n1=9550×2.2/940
=22.35N·m
(4)载荷系数k
根据齿轮传动的工作状况为平稳,查课本表(9-7)取k=1.2
(5)许用接触应力[σH]
[σH]=σHlimZNT/SH由课本图9.34查得:
σHlimZ1=1100MpaσHlimZ2=550Mpa
根据给定条件计算应力循环次数NL
NL1=60nat=60×940×1×(10×300×8)
=1.35×109
NL2=NL1/i=1.35×109/2.7=5.01×108
由课本图9.32,查得接触疲劳的寿命系数:
ZNT1=1.0ZNT2=1.05
由课本图9.33,查的许应弯曲力系数:
YNT1=1.0YNT2=1.0
通用齿轮和一般工业齿轮,按一般可靠度较高要求选取安全系数SH=1.1SF=1.4
[σH]1=σHlim1ZNT1/SH=1100×1.0/1.1Mpa
=1000Mpa
[σH]2=σHlim2ZNT2/SH=550×1.05/1.2Mpa
=481.3Mpa
[σF]1=σHlim1YNT1/SF=310×1.0/1.4
=221.4MPa
[σF]2=σHlim2YNT2/SF=220×1.0/1.4
=157.1MPa
齿轮相对于轴承为对称布置查表9-9,确定齿宽系数φd=1
配对齿轮均为锻钢查表9-8,齿轮的材料系数ZH=189.8(MPa)1/2
标准直齿圆柱齿轮啮合,查图9.31,齿轮的传动节点区域系数ZE=2.5;
d1≥[(2kT1(u+1)/φdu][ZHZE/σH]2)1/3=[2×1.2x22.35×(2.7+1)/(1x2.7)][2.5x189.8/481.32]1/3mm
=41.5mm
模数:
m=d1/Z1=41.5/25=1.66mm
根据课本表9-1取标准模数:
m=2
(6)校核齿根弯曲疲劳强度
根据课本图9.36,得齿轮的复合齿形系数为:
YFS1=4.3YFS2=3.95
σF=2KT1YFS1/(b1m2z1)
=2×1.2×22.35×4.3×103/56×22×25
=41.19MPa≤221.4MPa=[σF1]
小齿轮合格
σF=2KT2YFS2/(b2m2z)
=2×1.2×22.35×3.95×103/50×22×68
=15.58MPa≤157.1MPa=[σF2]
大齿轮合格
确定有关参数和系数
分度圆直径:
d1=mZ1=2×25mm=50mm
d2=mZ2=2×68mm=136mm
齿顶圆直径:
da1=m(Z1+2)=2(25+2)=54
da2=m(Z2+2)=2(68+2)=140
齿根圆直径:
df1=m(Z1-2.5)=2(25-2.5)=45
Df2=m(Z2-2.5)=2(68-2.5)=131
齿宽:
b2=φdd1=1×50mm=50mm
取b2=50mm
b1=b2+(5~10)=55~60取b1=56mm
(9)计算齿轮传动的中心矩a
a=m/2(Z1+Z2)=2/2(25+68)=93mm
(10)计算齿轮的圆周速度V
V=πd1n1/60×1000=3.14×41.50×940/60×1000
=2.04m/s
6轴的设计计算
6.1输入轴的设计计算
6.1.1按扭矩初算轴径
选用45#调质,硬度217~255HBS
根据课本P294(12-2)式,并查表12-2,取c=112
d≥112(2.04/348.1)1/3mm=20.7mm
考虑有键槽,将直径增大5%,则
d=20.7×(1+5%)mm=21.73
∴选d=22mm
6.1.2轴的结构设计
(1)轴上零件的定位,固定和装配
单级减速器中可将齿轮安排在箱体中央,相对两轴承对称分布,齿轮左面由轴肩定位,右面用套筒轴向固定,联接以平键作过渡配合固定,两轴承分别以轴肩和大筒定位,则采用过渡配合固定
(2)确定轴各段直径和长度
工段:
d1=22mm长度取L1=58mm
∵h=2cc=2mm
段:
d2=d1+2h=22+2×4=30mm
∴d2=30mm
初选用6206型深沟球轴承,其内径为30mm,
宽度为16mm.
考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面和箱体内壁应有一定距离。
取套筒长为20mm,通过密封盖轴段长应根据密封盖的宽度取14mm,考虑螺钉的长度取8mm,安装齿轮段长度应比轮毂宽度小2mm,故
段长:
L2=(16+20+14+8+2)=60mm
段直径d3=36mm
L3=20mm
Ⅳ段直径d4=da1=54mm
L4=b1=56mm
Ⅴ段直径d5=d3=36mm
L5=L3=20mm
但此段左面的滚动轴承的定位轴肩考虑,应便于轴承的拆卸,因此将Ⅳ段设计成阶梯形,左段直径为30mm,长度取30mm。
由上述轴各段长度可算得轴支承跨距L=96mm
(3)绘制轴结构图
6.1.3按弯矩复合强度计算
①求分度圆直径:
已知d1=50mm
②求转矩:
已知T2=55.86N·m
③求圆周力:
Ft
Ft=2T2/d2=2x55.86x1000/50=2234.4N
④求径向力Fr
Fr=Ft·tanα=2234.4×tan200=813.3N
⑤因为该轴两轴承对称,所以:
LA=LB=48mm
(1)绘制轴受力简图(如图a)
(2)绘制垂直面弯矩图(如图b)
轴承支反力:
FAY=FBY=Fr/2=406.63N
FAZ=FBZ=Ft/2=1117.2N
由两边对称,知截面C的弯矩也对称。
截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAyL/2=406.63x48/1000=19.5N·m
(3)绘制水平面弯矩图(如图c)
截面C在水平面上弯矩为:
MC2=FAZL/2=1117.2×48/2×1000=58.1N·m
(4)绘制合弯矩图(如图d)
MC=(MC12+MC22)1/2=(19.52+58.12)1/2=61.8N·m
(5)绘制扭矩图(如图e)
转矩:
T=9550×(P2/n2)=56.0N·m
(6)绘制当量弯矩图(如图f)
转矩产生的扭剪文治武功力按脉动循环变化,取α=1,截面C处的当量弯矩:
Mec=[MC2+(αT)2]1/2
=[61.82+(1×56.0)2]1/2=83.4N·m
(7)校核危险截面C的强度
σe=Mec/0.1d23=83.4x1000/0.1×303
=30.9MPa<[σ-1]b=60MPa
∴该轴强度足够。
6.2输出轴的设计计算
6.2.1按扭矩初算轴径
选用45#调质钢,硬度(217~255HBS)
根据课本P294页式(12-2),表(12-2)取c=112
d≥c(P3/n3)1/3=112(1.94/69.6)1/3=33.95mm
取d=38mm
6.2.2轴的结构设计
(1)轴的零件定位,固定和装配
单级减速器中,可以将齿轮安排在箱体中央,相对两轴承对称分布,齿轮左面用轴肩定位,右面用套筒轴向定位,周向定位采用键和过渡配合,两轴承分别以轴承肩和套筒定位,周向定位则用过渡配合或过盈配合,轴呈阶状,左轴承从左面装入,齿轮套筒,右轴承和皮带轮依次从右面装入。
(2)确定轴的各段直径和长度
d1=38mmL1=80mm
d2=40mmL2=(20++8+2)=30mm
初选6209型深沟球轴承,其内径为45mm,宽度为19mm。
考虑齿轮端面和箱体内壁,轴承端面与箱体内壁应有一定矩离取5mm,取套筒长为12mm,则该段长41mm,安装齿轮段长度为轮毂宽度为2mm。
d3=d6=45mmL3=19+5+12+2=38mm
L6=L3-L5=26mm
d4=48mmL4=b2-2=48mm
d5=50mmL5=12mm
L=96mm
(3)按弯扭复合强度计算
①求分度圆直径:
已知d2=136mm
②求转矩:
已知T3=266.08N·m
③求圆周力Ft:
Ft=2T3/d2=2×266.08×103/136=3912.9N
④求径向力Fr:
Fr=Ft·tanα=3912.9x0.36=1408.7N
⑤∵两轴承对称
∴LA=LB=48mm
(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZ
FAX=FBY=Fr/2=1408.7/2=704.4N
FAZ=FBZ=Ft/2=3912.9/2=1956.5N
(2)由两边对称,截面C的弯矩也对称。
截面C在垂直面弯矩为
MC1=FAYL/2=704.4×48/1000=39.6N·m
(3)截面C在水平面弯矩为
MC2=FAZL/2=1956.5×44/1000=101.7N·m
(4)计算合成弯矩
MC=(MC12+MC22)1/2
=(39.62+101.72)1/2
=108.1N·m
(5)计算当量弯矩:
根据课本得α=1
Mec=[MC2+(αT)2]1/2=[108.12+(1×266.08)2]1/2
=287.2N·m
(6)校核危险截面C的强度
σe=Mec/(0.1d)=287.2x1000/(0.1×303)
=54.8Mpa<[σ-1]b=60Mpa
∴此轴强度足够
7滚动轴承的选择及校核计算
根据根据条件,轴承预计寿命
10×300×8=24000小时
7.1计算输入轴承
(1)已知nⅡ=348.1r/min
两轴承径向反力:
FR1=FR2=813.3N
初先两轴承为深沟球轴承6206型
根据课本表15-1得轴承内部轴向力
FS=0.6FR则FS1=FS2=0.6FR1=488.0N
(2)∵FS1+Fa=FS2Fa=0
故任意取一端为压紧端,现取1端为压紧端
FA1=FS1=488NFA2=FS2=488N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=488N/813.3N=0.6
FA2/FR2=488N/813.3N=0.6
根据课本P176表(15-1)得e=0.44
FA1/FR1>ex1=1FA2/FR2>ex2=1
y1=0y2=0
(4)计算当量载荷P1、P2
根据课本取fP=1.5
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×813.3+0)=1220.0N
P2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×813.3+0)=1220.0N
(5)轴承寿命计算
∵P1=P2故取P=1220.0N
∵深沟球轴承ε=3
根据手册得6206型的Cr=19500N
LH=16670/n(ftCr/P)ε
=16670/348.1×(1×19500/1220.0)3
=195960h>24000h
∴预期寿命足够
7.2计算输出轴承
(1)已知nⅢ=69.6r/min
Fa=0FR=FAZ=1408.7N
试选6209型深沟球轴承
根据课本表(15-1)得FS=0.06FR,则
FS1=FS2=0.6FR=0.6×1408.7=845.2N
(2)计算轴向载荷FA1、FA2
∵FS1+Fa=FS2Fa=0
∴任意用一端为压紧端,1为压紧端,2为放松端
两轴承轴向载荷:
FA1=FA2=FS1=845.2N
(3)求系数x、y
FA1/FR1=845.2/1408.7=0.6
FA2/FR2=845.2/1408.7=0.6
根据课本P176表(15-1)得:
e=0.44
∵FA1/FR1>e∴x1=1
y1=0
∵FA2/FR2>e∴x2=1
y2=0
(4)计算当量动载荷P1、P2
根据表(11-9)取fP=1.5
根据式(11-6)得
P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1408.7)=2104.1N
P2=fP(x2FR2+y2FA2)=1.5×(1×1408.7)=2104.1N
(5)计算轴承寿命LH
∵P1=P2故P=2104.1Nε=3
根据课本P176(15-1)6209型轴承Cr=31500N
取ft=1
Lh=16670/n(ftCr/P)ε
=16670/69.6×(1×31500/2104.1)3
=803596.5h>24000h
∴此轴承合格
8键联接的选择及校核计算
8.1输入轴与带轮联接采用平键联接
轴径d1=22mm,L1=58mm
查课本P155(14-35)得,选用A型平键,
得:
键A6×6GB/T1096-2003
l=L1-b=58-6=52mm
T2=56.0N·mh=6mm
根据课本公式得
σp=4T2/dhl=4×56000/22×6×52
=32.63Mpa<[σR](110Mpa)
8.2输出轴与齿轮2联接用平键联接
轴径d4=48mmL4=50mmT=266.08Nm
查课本155表(14-35)选用A型平键
键14×9GB/T1096-2003
l=L4-b=50-14=36mmh=9mm
据课本公式得
σp=4T/d4hl=4×266080/48×9×36
=68.44Mpa<[σp]
9设计参考资料目录
所用到的参考资料都可以列出,如:
[1]机械设计基础课程设计:
孟玲琴、王志伟主编,北京理工大学出版社,2011.07
[2]机械设计基础:
刘红宇主编,北京理工大学出版社,2010.08
[3]机械制图:
金大鹰主编,机械工业出版社,2010.08
10结束语
说明自己在课程设计中的心得体会,分析设计的优缺点及改进意见等。
F=1500N
V=1.1m/s
D=300mm
n滚筒=70r/min
η总=0.80
P工作=2.1KW
电动机型号
Y112M-6
i总=13.42
据手册得
i齿轮=5
i带=2.68
nI=940r/min
n
=348.1r/min
n
=69.6r/min
P
=2.2KW
P
=2.04KW
P
=1.94KW
PⅣ=1.86KW
T
=22.35N·m
T
=55.96N·m
T
=266.08N·m
TⅣ=255.1N·m
dd2=270mm
取标准值
dd2=265mm
n2’=354.7r/min
V=5m/s
259mm≤a0≤740mm
取a0=500
Ld=1600mm
a0=506.67mm
Z=2根
F0=200.17N
FQ=784.67N
i=2.7
Z1=25
Z2=68
u=2.7
T1=22.35N·m
αHlimZ1=1100Mpa
αHlimZ2=550Mpa
NL1=1.35×109
NL2=5.01×108
ZNT1=1.0
ZNT2=1.05
[σH]1=1000Mpa
[σH]2=481.3Mpa
[σF]1=221.4MPa
[σF]2=157.1MPa
d1=41.5mm
m=2
d1=50mm
d2=136mm
b2=50mm
b1=56mm
a=93mm
V=2.04mm
a=175mm
V=1.2m/s
d=22mm
d