精品完整版平湖半岛沙河村拆迁安置房C区装饰装修工程施工方案完成.docx
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精品完整版平湖半岛沙河村拆迁安置房C区装饰装修工程施工方案完成
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平湖半岛沙河村拆迁安置房C区
1、2#楼及地下室
悬挑脚手架施工方案
编制人:
审核人:
审批人:
悬挑脚手架施工方案
一、工程概况:
工程名称:
平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室
工程地点:
建设单位:
设计单位:
监理单位:
施工单位:
二、建筑概况
平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室工程,建筑面积为87306.18平方米。
1#楼:
地上25层,建筑面积为15451.00平方米。
建筑高度76.6米。
2#楼:
地上18层,建筑面积为14985.18平方米。
建筑高度56.6米。
地下室:
地下1层,建筑面积为56870.00平方米。
建筑高度6.6米。
该项目建筑分类等级为一级,结构设计使用年限为50年,高层建筑防火分类为一类,建筑耐火等级为一级,屋面防水等级为Ⅱ级,建筑抗震设防分类为丙类,场地类别为二类,结构安全等级二级,结构形式为框架剪力墙结构,框架抗震等级为四级,剪力墙抗震等级为三级,抗震设防烈度为6度,民用建筑工程室内环境污染控制类别为Ⅰ类。
建筑标准层高均为3.00米。
三、编制依据
本方案依据如下施工图纸和有关的施工规范进行编制。
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质[2009]87号文)
相关施工设计图纸等。
四、脚手架搭设方案
(一)、脚手架的选择
1、脚手架方案的选择:
本工程塔楼分别是1#楼、2#楼;
1#楼:
地上25层。
一层层高4.2米,二层层高3.6米,上部层高3米,建筑高度83.650米。
底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架;高度19.80米。
七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度18米。
十三层至十八层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度18米。
十九层至二十四层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度18米。
二十五层至最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度8.17米。
2#楼:
地上18层。
一层层高4.7米,二层层高3.6米,上部层高3米,建筑高度60.780米。
底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架;高度20.30米。
七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度18米。
十三层至十八层以上最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架;高度24.480米。
2.技术参数:
钢管落地脚手架
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
搭设高度(m)
19.8
钢管类型
Φ48.3×3.6
立杆纵距(m)
1.5
立杆横距(m)
0.9
立杆步距(m)
1.8
双立杆计算方法
不设置双立杆
挡脚板
2步1设
脚手板
2步1设
横向斜撑
5跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
地区
湖北宜昌市
基本风压(kN/m2)
0.2
安全网
全封闭
型钢悬挑脚手架(扣件式)
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
搭设高度(m)
18
钢管类型
Ф48×3
立杆纵距(m)
1.5
立杆横距(m)
0.85
立杆步距(m)
1.8
双立杆计算方法
不设置双立杆
挡脚板
1步1设
脚手板
1步1设
横向斜撑
6跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
地区
湖北宜昌市
基本风压(kN/m2)
0.2
安全网
全封闭
悬挑方式
普通主梁悬挑
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C30
主梁材料规格
16号工字钢
主梁合并根数nz
1
(二)、一至六层钢管落地脚手架计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H(m)
20.3
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
120
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
湖北宜昌市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2,0.9
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.3,0.23
计算简图:
立面图
侧面图
3、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m
计算简图如下:
3.1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
3.2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm
νmax=1.368mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求!
3.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN
4、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN
q'=0.04kN/m
4.1、抗弯验算
计算简图如下:
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
4.2、挠度验算
计算简图如下:
变形图(mm)
νmax=1.702mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
满足要求!
4.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆:
Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求!
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
20.3
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
立杆静荷载计算
6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×20.3=3.36kN
单内立杆:
NG1k=3.36kN
6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:
NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(20.3/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.48kN
单内立杆:
NG2k1=1.48kN
6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆:
NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(20.3/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.31kN
6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆:
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20.3=0.31kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.48+1.31+0.31=3.1kN
单内立杆:
NG2k=NG2k1=1.48kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN
内立杆:
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.36+3.1)+0.9×1.4×3.38=12kN
单内立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.36+1.48)+0.9×1.4×3.38=10.05kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
20.3
立杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
506
连墙件布置方式
两步三跨
7.1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
满足要求!
7.2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.36+3.1)+1.4×3.38=12.47kN
σ=N/(φA)=12470.62/(0.188×506)=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.36+3.1)+0.9×1.4×3.38=12kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=11998.13/(0.188×506)+138836.22/5260=152.52N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
8、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.1+1.4×3.38))×20.3/(1.2×3.36)=56.85m
组合风荷载作用
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.1+0.9×1.4×3.38+0.14×1000×0.188×506/5260))×20.3/(1.2×3.36)=46.37m
Hs=46.37m>H=20.3m
满足要求!
9、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.3×2×1.8×3×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求!
扣件抗滑承载力验算:
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求!
连墙件扣件连接示意图
(三)、钢悬挑脚手架(扣件式)计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
18
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
120
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.85
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.15
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
地区
湖北宜昌市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.25,1.03
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.28,0.23
计算简图:
立面图
侧面图
3、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m
计算简图如下:
3.1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8,qa12/2]=max[2.35×0.852/8,2.35×0.152/2]=0.21kN·m
σ=Mmax/W=0.21×106/4490=47.27N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
3.2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/(384EI),q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×8504/(384×206000×107800),1.71×1504/(8×206000×107800)]=0.523mm
νmax=0.523mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[850/150,10]=5.67mm
满足要求!
3.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.38kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.71×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1kN
4、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.38kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1kN
q'=0.033kN/m
4.1、抗弯验算
计算简图如下:
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.56×106/4490=124.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
4.2、挠度验算
计算简图如下:
变形图(mm)
νmax=2.931mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
满足要求!
4.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.19kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算:
横向水平杆:
Rmax=1.38kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆:
Rmax=3.19kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求!
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
18
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×18=2.49kN
单内立杆:
NG1k=2.49kN
6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆:
NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=(18/1.8+1)×1.5×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=2.89kN
单内立杆:
NG2k1=2.89kN
6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆:
NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/1=(18/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.8kN
6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆:
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆:
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.89+2.8+0.27=5.96kN
单内立杆:
NG2k=NG2k1=2.89kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.85+0.15)×(1×3)/2=2.25kN
内立杆:
NQ1k=2.25kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
单外立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.49+5.96)+0.9×1.4×2.25=12.98kN
单内立杆:
N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.49+2.89)+0.9×1.4×2.25=9.29kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
18
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步三跨
7.1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
满足要求!
7.2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.49+5.96)+1.4×2.25=13.3kN
σ=N/(φA)=13296.6/(0.188×424)=166.81N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.49+5.96)+0.9×1.4×2.25=12.98kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/(φA)+Mw/W=12981.6/(0.188×424)+142242.9/4490=194.54N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
8、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.5=6.42kN
长细比λ