某工程卸料平台专项施工方案.docx

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某工程卸料平台专项施工方案

目录

一、工程概况2

二、编制依据2

三、卸料平台设计3

1、卸料平台用途及极限荷载值3

2、卸料平台设计3

3、缷料平台的施工工艺4

四、卸料平台制作与安装4

五、卸料平台检查和验收5

六、安全管理小组成员名单6

七、操作平台安全要求6

八、注意事项6

九、卸料平台计算7

1、次梁的计算8

2、主梁的计算9

3、钢丝拉绳的内力计算13

4、钢丝拉绳的强度计算13

5、钢丝拉绳吊环的强度计算13

6、锚固段与楼板连接的计算14

7、通道部位1400宽木平台验算14

十、附图17

卸料平台专项施工方案

一、工程概况

本工程XXXX投资兴建的璞邸项目工程，由地下一层及两幢小高层（11F）住宅楼组成，总占地面积约为5000m2，总建筑面积约为20000m2，其中地下室建筑面积约为3840m2，地上部分建筑面积约为15400m2。

建筑耐火等级：

地上二级、地下一级。

建筑防水等级为Ⅱ级。

本工程基础形式为天然地基上梁板式筏基础，结构体系为剪力墙结构，结构按七度抗震设防，建筑结构安全等级为二级，合理使用年限50年。

±0.000相当于黄海标高9.000m。

二、编制依据

1、璞邸项目设计施工图纸

2、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91

3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001

5、《钢结构设计规范》GB50017-2003

6、本工程总体施工组织设计

7、歌山建设集团公司形象设计标准

8、《施工手册》

三、卸料平台设计

1、卸料平台用途及极限荷载值

卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。

为保证卸料平台能安全、可靠、正常使用；平台上设有限定荷载标牌，卸料平台允许最大的施工荷载不大于2.0kN/m2，最大限载为8.0kN。

2、卸料平台设计

根据本工程的特点，决定采用悬挑式卸料平台，平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处。

平台尺寸为4.5m×2.5m×1.2m。

主梁、次梁分别采用16a号槽钢、12.6号槽钢，次梁间距500mm，主梁楼板上的搁置长度为1.5m，悬挑4.5m，端部悬挑0.5m。

内侧钢丝绳支点距离结构梁3.5m，主梁上前后两个钢丝绳拉结点的间距为0.50m。

平台每侧设两根6×19+1、Ф20抗拉强度1550N/㎜2钢丝绳，每根绳夹具不少于3个。

钢丝绳通过梁上面预埋Ф20圆钢吊环拉接，两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部，但两根钢丝绳不得拉结于同一对拉环上，拉环与卸料平台的主梁之间的垂直距离为3.6m。

平台底面设4mm厚钢板做脚手板，满铺、铺牢。

水平钢梁与楼板压点采用2个Φ16圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，焊接牢固，内拉环距离主梁端部0.2m，两拉环间距为1.30m，并要保证拉环两端在混凝土内的锚固长度不小于35d。

所有构件采用焊接。

防护栏采用Ø48×3.2钢管，平台栏杆下方固定，设18cm高用模板制作的踢脚板。

踢脚板外侧面及防护栏均刷黄黒相间的油漆标识，并满布密目安全网。

钢梁安装就位后在拉环处用木楔塞牢。

卸料平台与外脚手架相交部位宽度为1.4m，采用间距200mm，60×80mm方木上面铺钉木板制成1.6×0.8m的定型板作脚手板，板上钉防滑条，板下钉两根平行于次钢梁、间距为1.3m的定位木楞。

平台平面布置在塔吊工作范围内施工方便处。

1#~2#卸料平台全都从二层开始安装，根据施工进度逐层提升。

1#楼卸料平台拟安装于8—9轴居中，A轴南侧；2#卸料平台拟安装于K—J轴居中，12轴东侧。

（具体布置详见附图）

3、缷料平台的施工工艺

缷料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。

吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。

吊至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定。

紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，缷料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，缷料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。

要求提升一次验收一次。

四、卸料平台制作与安装

1、制作要求

1.1、卸料平台主、次梁连接采用焊接，要求焊缝饱满，无夹渣、咬肉。

焊缝高度10mm。

1.2、卸料平台的两道钢丝绳，在一侧边用绳扣固定后整根拉通通过平台底部至另一侧边。

1.3、卸料平台所用材料均需有合格证，并符合相关规范要求。

2、安装要求

2.1、缷料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。

2.2、吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。

吊至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定。

紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩.

2.3、缷料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。

要求提升一次验收一次。

2.4、卸料平台安装前由项目技术负责人进行安全技术交底,并履行签字手续。

2.5、安装人员必须经过专业培训及考试合格,持证上岗,并定期进行体检。

2.6、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,采用其他方式时卡头的卡子不得少于三个。

建筑物锐利口围系钢丝绳处应加衬软垫物,钢平台外口应略高于内口。

2.7、钢平台吊装时,需待悬挑梁支撑点固定好,接好钢丝绳,调整完毕,经检查验收合格后,方可松卸起重吊钩,上下操作。

2.8、搭拆卸料平台时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。

2.9、张拉钢丝绳必须用三个绳夹固定，第二个绳夹和未端绳夹间预留一段安全弯度，作为钢丝绳受荷情况检查依据，悬挑平台使用过程中如发现钢丝绳受荷加大弯度有趋直现象，应检查原因，消除隐患整改完成后才可继续使用（详见附图）。

2.10、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过质量及安全技术交底，准确掌握本工程卸料平台的搭设、拆除的特点与方法。

2.11、搭设、拆除时设专职安全员指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。

2.12、搭设流程:

安装前的检查

→

平台组装

→

节点检查

→

平台吊装

→

验收

安装前的检查：

安装前对操作人员身体、防护用品、安装用机械设备、安装环境等进行检查。

平台组装：

整个平面严格安装平台设计组装，其钢质同材料连接均采用焊接连接。

节点检查：

检查防护栏杆、主次钢梁、脚手钢板等连接是否到位，焊缝是否均匀、密实、饱满，是否存在漏焊现象。

平台吊装：

吊装已组装连接好的整个平台，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。

钢丝绳与结构要牢固连接，并要求一根钢丝绳必须对应接于一个预埋拉环上；确保槽钢与预埋件的牢固连接。

2.13、拆除：

采用气割对整个平台进行分解，分解出的组装件需及时刷漆存库保养，以便下次使用。

五、卸料平台检查和验收

1、卸料平台应严格按照专项施工方案进行搭设；钢丝绳必须提供产品合格证；钢丝绳卡具的位置、数量、型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀、密实、饱满；槽钢的规格应符合设计要求。

2、由项目部安全组组织对卸料平台进行100％检查验收，验收合格并签名确认后方可投入使用。

3、平台使用过程中由专人负责定期保养和随时检查，若发现问题及时挂上警示牌并上报处理，待处理完毕并重新进行检查没有发现问题后，方可重新使用。

4、任何人、任何部门不得对卸料平台擅自进行改动、变更，若因实际情况必须进行变更时须经本方案审批部门的同意方可进行。

六、安全管理小组成员名单

项目部成立以项目经理郭尊群为组长的安全管理领导小组，其人员组成如下：

组长：

（项目经理）

副组长：

（项目总施工）、（技术负责人）

组员：

七、操作平台安全要求

1、卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。

2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算。

3、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口。

4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏。

5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩。

6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45~60度。

7、卸料平台使用时，有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏及时调换，焊缝脱焊及时修复。

8、操作平台上显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

9、缷料平台安装完毕经现场专职安全员、技术负责人检查验收，合格后方可使用。

10、六级大风、暴雨严禁使用。

11、卸料平台上升后及时按要求搭设原卸料平台位置的外脚手架。

八、注意事项

1、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。

2、吊环必须用采用Φ20mm的Q235级钢筋。

3、钢丝绳端部用绳卡三个固定与吊环连接。

4、平台组装时的弧焊机必须接地良好，露天放置的焊机应有遮盖措施，焊接施工场所不能使用易燃材料搭设。

5、焊工操作要配带防护用品，于高空维修或整改补焊时必须戴好安全带、系好安全带。

6、焊接用电线应保持绝缘良，焊条应保持干燥；大雨天应禁止作业。

九、卸料平台计算

根据本工程的特点，决定采用悬挑式卸料平台，平台平面位置详平面布置图。

平台尺寸为4.5m×2.5m×1.2m（长×宽×高）。

详见附表：

悬挑式卸料平台型号及材料选用表。

主梁、次梁分别采用16a号槽钢、12.6号槽钢，次梁间距500mm。

所有构件采用焊接。

防护栏采用φ48×3.5钢管骨架和4mm钢板焊接，平台栏杆下方固定，设30cm高用模板制作的踢脚板，且封闭严密。

踢脚板外侧面及防护栏均刷黄黒相间的油漆标识，并满布密目安全网。

平台两边各设前后两道独立斜拉钢丝绳，分别拉接在4个拉节点上，与平台形成的夹角应不小于45度，平台每侧设两根6×19、Ф20钢丝绳，且每组钢丝绳设置的绳卡不少于3个。

钢丝绳通过梁上面预埋Ф20圆钢吊环拉接，两边各预埋长度为35d，并压入梁主筋内部。

但两根丝绳不得拉结于同一对拉环上。

平台面设4mm厚钢板做脚手板，并与型钢焊接固定，平台上焊钢筋防滑条。

端部可装设内开式活动防护门，具体如附图。

水平钢梁与楼板压点采用Φ16圆钢拉环，拉环压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

卸料平台限载8KN（0.8吨）。

平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.50m。

水平钢梁（主梁）插入结构端点部分按照铰接点计算。

次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[16a号槽钢U口水平。

次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。

容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载8.00kN。

脚手板4mm厚钢板，脚手板自重荷载取0.31kN/m2。

栏杆采用φ48×3.5钢管骨架和4mm厚钢板焊接，自重荷载取0.48kN/m。

脚手板自重荷载取0.30kN/m2。

栏杆采用φ48×3.5钢管，栏杆自重荷载取0.11kN/m。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，

内侧钢丝绳距离主体结构3.00m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.30m。

1、次梁的计算

次梁选择[12.6号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为

面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm

截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm

1.1.荷载计算

（1）面板自重标准值：

标准值为0.31kN/m2；

Q1=0.31×0.50=0.16kN/m

（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2；

Q2=2.00×0.50=1.00kN/m

（3）型钢自重荷载Q3=0.12kN/m

经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×（Q1+Q3）+1.4×Q2=1.2×（0.16+0.12）+1.4×1.00=1.73kN/m

经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×8.00=11.20kN

1.2.内力计算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下

最大弯矩M的计算公式为

经计算得到，最大弯矩计算值M=1.73×2.502/8+11.20×2.50/4=8.35kN.m

1.3.抗弯强度计算

其中

x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度

=8.35×106/（1.05×62140.00）=128.02N/mm2；

次梁的抗弯强度计算

<[f],满足要求!

1.4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到

b=570×9.0×53.0×235/（2500.0×126.0×235.0）=0.86

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用

b'查表得到其值为0.732

经过计算得到强度

=8.35×106/（0.732×62140.00）=183.74N/mm2；

次梁的稳定性计算

<[f],满足要求!

2、主梁的计算

卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择[16a号槽钢U口水平，其截面特性为

面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm

截面尺寸b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

2.1.荷载计算

（1）栏杆自重标准值：

标准值为0.48kN/m

Q1=0.48kN/m

（2）型钢自重荷载Q2=0.17kN/m

经计算得到，静荷载计算值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.48+0.17）=0.78kN/m

经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为

P1=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.25×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=1.17kN

P2=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P3=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P4=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P5=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P6=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）+11.20/2=7.76kN

P7=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P8=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P9=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.50×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=2.16kN

P10=（（1.2×0.31+1.4×2.00）×0.25×2.50/2+1.2×0.12×2.50/2）=1.17kN

2.2.内力计算

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台主梁计算简图

经过连续梁的计算得到

主梁支撑梁剪力图（kN）

主梁支撑梁弯矩图（kN.m）

主梁支撑梁变形图（mm）

外侧钢丝绳拉结位置支撑力为13.28kN

最大弯矩Mmax=10.38kN.m

2.3.抗弯强度计算

其中

x——截面塑性发展系数，取1.05；

[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

经过计算得到强度

=10.38×106/1.05/108300.0+10.02×1000/2195.0=95.80N/mm2

主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!

2.4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到

b=570×10.0×63.0×235/（4500.0×160.0×235.0）=0.50

经过计算得到强度

=10.38×106/（0.499×108300.00）=192.07N/mm2；

主梁的稳定性计算

<[f],满足要求!

3、钢丝拉绳的内力计算

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos

i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisin

i

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为

RU1=16.64kN

4、钢丝拉绳的强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算，为

RU=16.639kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；

——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K——钢丝绳使用安全系数，取10.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×16.639/0.850=195.754kN。

选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。

5、钢丝拉绳吊环的强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=16.639kN

钢板处吊环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的吊环最小直径D=[16639×4/（3.1416×50×2）]1/2=15mm，实际选用φ20圆钢拉环，满足要求。

6、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.213kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6213×4/（3.1416×50×2）]1/2=9mm

实际选用φ16圆钢压环，满足要求。

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

7、通道部位1400宽木平台验算

搭设尺寸为：

方木跨度b=1.40米，间距200㎜，采用60*80㎜方木。

施工荷载5KN/㎡。

7.1、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=0.300×1.400=0.420kN/m

活荷载标准值q2=5×1.400=7.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=140.00×1.80×1.80/6=75.60cm3；

I=140.00×1.80×1.80×1.80/12=68.04cm4；

7.1.1、抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×0.420+1.4×7.000）×0.200×0.200=0.041kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.041×1000×1000/75600=0.545N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

7.1.2、抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力：

Q=0.600×（1.2×0.420+1.4×7.000）×0.200=1.236kN

截面抗剪强度计算值：

T=3×1236.0/（2×1400.000×18.000）=0.074N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

7.1.3、挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值

v=0.677×0.420×2004/（100×6000×680400）=0.001mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

7.2、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

7.2.1、荷载的计算

（1）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.300×0.200=0.060kN/m

（2）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=5×0.200=1.000kN/m

静荷载q1=1.20×0.060=0.072kN/m

活荷载q2=1.4×1.000=1.400kN/m

7.2.2、木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=2.061/1.400=1.472kN/m

最大弯矩M=0.125ql2=0.1×1.47×1.40×1.40=0.36kN.m

最大剪力Q=0.6×1.400×1.472=1.236kN

最大支座力N=1.1×1.400×1.472=2.267kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；

I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；

（1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.36×106/64000.0=5.6N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1236/（2×60×80）=0.386N/mm2

截面