型钢悬挑脚手架计算书资料.docx
《型钢悬挑脚手架计算书资料.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《型钢悬挑脚手架计算书资料.docx（19页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
型钢悬挑脚手架计算书资料
型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书
架体验算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
脚手架搭设高度H（m）
18
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
2320
立杆步距h（m）
1.5
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.85
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹芭脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.1
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
2
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
地区
四川成都市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.21，1.21
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.27，0.27
计算简图：
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
1
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
121900
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.038+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.038+0.1×0.85/（1+1））+1.4×3×0.85/（1+1）=1.88kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.038+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.038+0.1×0.85/（1+1））+3×0.85/（1+1）=1.36kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.88×1.52=0.42kN·m
σ=Mmax/W=0.42×106/5080=83.36N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×1.36×15004/（100×206000×121900）=1.851mm
νmax＝1.851mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.88×1.5=3.11kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.36×1.5=2.24kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=3.11kN
q=1.2×0.038=0.046kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=2.24kN
q'=0.038kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.67×106/5080=130.98N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝1.152mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.58kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=3.11/2=1.55kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
横向水平杆：
Rmax=1.58kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
18
脚手架钢管类型
Ф48×3.5
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0.038/h）×H=（0.12+1.5×1/2×0.038/1.5）×18=2.51kN
单内立杆：
NG1k=2.51kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=（18/1.5+1）×1.5×0.85×0.1×1/2/2=0.41kN
单内立杆：
NG2k1=0.41kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/2=（18/1.5+1）×1.5×0.17×1/2=1.66kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.41+1.66+0.27=2.34kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=0.41kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj）/2=1.5×0.85×（2×3）/2=3.82kN
内立杆：
NQ1k=3.82kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.51+2.34）+0.9×1.4×3.82=10.64kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.51+0.41）+0.9×1.4×3.82=8.32kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
18
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5080
立杆截面回转半径i（mm）
15.8
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
489
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m
长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48
查《规范》表A得，φ=0.262
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.51+2.34）+1.4×3.82=11.17kN
σ=N/（φA）=11171.97/（0.262×489）=87.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.51+2.34）+0.9×1.4×3.82=10.64kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.27×1.5×1.52/10=0.12kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=10636.47/（0.262×489）+116007.01/5080=105.86N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
500
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
15.8
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.95
Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.27×2×1.5×2×1.5=3.44kN
长细比λ=l0/i=500/15.8=31.65，查《规范》表A.0.6得，φ=0.92
（Nlw+N0）/（φAc）=（3.44+3）×103/（0.92×489）=14.29N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=3.44+3=6.44kN≤0.95×12=11.4kN
满足要求！
九、脚手架材料用量计算
脚手架杆部件名称
数量计算公式
用量（m）
备注
立杆
2H×（L/la+1）
55692
纵向水平杆
（2×（njj+nzj+nqj）+（2+n）×（H/h+1））×L
92800
防护栏杆+纵向水平杆
横向水平杆
（H/h+1）×（L/la+1）×lb
15779.4
横向斜撑
（H/h+1）×（L/la+1）×1/6×（h2+lb2）0.5
5334.35
6跨1设
连墙件
LH/（2la×2h）
4640
2步2跨，单位（根）
安全网
LH
41760
单位（㎡）
脚手板
（H/h+1）×1/2×L×lb
11832
2步1设，单位（㎡）
挡脚板
（H/h+1）×1/2×L
13920
2步1设
悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距（mm）
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
U型锚固螺栓
锚固螺栓直径d（mm）
18
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1500
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
100
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
1800
梁/楼板混凝土强度等级
C30
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）
2.5
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
50
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）
支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）
是否参与计算
1
上拉
1150
3000
1900
否
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F（kN）
各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）
主梁间距la（mm）
1
11.17
300
1500
2
11.17
1150
1500
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
18号工字钢
主梁截面积A（cm2）
30.6
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1660
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
185
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.241
主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
310
主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
180
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：
F1=F1/nz=11.17/1=11.17kN
第2排：
F2=F2/nz=11.17/1=11.17kN
1、强度验算
弯矩图（kN·m）
σmax=Mmax/W=16.58×106/185000=89.61N/mm2≤[f]=310N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图（kN）
τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=22.77×1000×[94×1802-（94-6.5）×158.62]/（8×16600000×6.5）=22.29N/mm2
τmax=22.29N/mm2≤[τ]=180N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图（mm）
νmax=7.01mm≤[ν]=2×lx/250=2×1500/250=12mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-8.95kN,R2=32.25kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：
N=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=16.58×106/（1.05×185×103）+0×103/3060=85.35N/mm2≤[f]=310N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.6
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.89。
σ=Mmax/（φbWx）=16.58×106/（0.89×185×103）=100.27N/mm2≤[f]=310N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
U型锚固螺栓
U型锚固螺栓直径d（mm）
18
主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）
1800
梁/楼板混凝土强度等级
C30
混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）
2.5
锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
50
锚固螺栓1
锚固螺栓2
1、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固点锚固螺栓受力：
N/2=4.47kN
螺栓锚固深度:
h≥N/（4×π×d×[τb]）=8.95×103/（4×3.14×18×2.5）=15.83mm
螺栓验算：
σ=N/（4×π×d2/4）=8.95×103/（4×π×182/4）=8.79kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2
符合要求！
2、混凝土局部承压计算如下
混凝土的局部挤压强度设计值：
fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.58N/mm2
N/2=4.47kN≤2×（b2-πd2/4）×fcc=2×（902-3.14×182/4）×13.58/1000=213.16kN
注：
锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm
符合要求！
升级会员 