东恒国际1栋一区转换层施工方案.docx
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东恒国际1栋一区转换层施工方案
东恒国际1栋一区转换层施工方案
一、工程概况
本工程栋一区底楼为商铺，上部为商务楼，共22层，三层为转换层。
二层楼层高为7.5m，三层板面标高为11.95m。
转换梁截面为：
600～900-1000～2500，900*1800的梁净跨为7675mm，2500的梁为梁上加腋1000+1500，绝大部分梁为600*1500。
二、工程特点
（一）转换层是整个结构的关键部位，位于三层，梁自重大，砼一次浇灌量大，模板及支撑结构体系要求高。
垂直支撑负荷相当大，下层结构不能支撑上层结构施工所传下来的荷载，荷载传递困难，给施工带来很大困难。
如何保证下层结构不受上层荷载的影响，保证支撑的稳定性是本方案的重中之重。
（二）转换层梁断面大，砼养护困难，为保证转换层结构质量，如何对新浇灌梁砼养护是本方案的关键。
（三）转换梁钢筋密集，如何保证钢筋、砼的质量是本方案的又一个重点。
三、施工缝的留设
转换梁
为保证转换层大梁与柱接头砼的质量，方便施工，在转换梁下口50处留设水平施工缝，整个大梁均一次性浇灌，不留设垂直施工缝。
施工缝留设位置如下图：
450
转换层施工缝留设示意图
四、模板及其支撑体系设计
（一）梁板模板设计
900*1800以内的梁侧模、底模采用915*1830*13.5覆膜建筑用胶合板，50*100木枋作背枋，底模间距225，侧模间距250，底模用φ48*3.5脚手钢管作背杠，间距500，侧模用φ48*3.5双脚手钢管作夹具，间距500。
脚手架钢管作模板支撑，梁下横向间距450，沿梁长方向间距500。
沿梁高设置φ14对拉螺栓，沿梁长间距为500，沿梁高方向下面两排间距为350，上面间距均为450，距上下端各100。
转换层板采用10厚覆膜竹胶板，50*100木枋作背枋，间距离250，φ48*3.5脚手架钢管作背杠，间距不大于800，支撑架立杆间距不大于1000。
900*2500的梁侧模、底模采用915*1830*18覆膜建筑用胶合板，50*100木枋作背枋，底模间距225，侧模间距250，底模用φ48*3.5脚手双钢管作背杠，间距500，侧模用φ48*3.5双脚手钢管作夹具，间距500。
脚手架双钢管作模板支撑，梁下横向间距450，沿梁长方向间距500。
沿梁高设置φ14对拉螺栓，沿梁长间距为500，沿梁高方向下面两排间距为350，上面间距均为450，距上下端各100。
梁支撑体系从地下室一直到三层，一、二层板面铺纵横双向50*200*2000木板作为分散荷载的垫板。
地下室梁下支撑按转换层支撑搭设，板支撑架按纵向间距800搭设。
转换层梁的起拱高度按1/500起拱。
转换梁支模示意图：
50*100木枋@250
50*100木枋@225
φ14对拉螺杆
915*1830*10覆膜竹胶板
10*150*150底座
10*150*150底座
10*150*150底座
转换梁支模示意图
（板下横杆步距≤1500，梁下步距≤1200）
50*200*2000
木板纵横布置
（二）板模板设计
楼板模板采用10厚覆膜胶合板，详细设计见模板专项方案。
（三）柱子模板
柱侧模全部采用组合钢模，φ48*3.5脚手钢管作抱箍；转换层柱高为7.5m，柱子断面最大为1200*1200，柱子模板采用组合钢模板，双钢管夹具，间距为350，双向各加两根φ14对拉螺杆。
为保证砼的质量，应在每根柱子侧面分段留设两个浇注孔。
柱子支模示意图：
间距350
300
600
300
（一）转换层梁模板、支撑受力计算
1、梁底模
以900*1800的梁作为受力计算依据。
梁底模主要选用915*1830*13.5建筑用胶合板（板厚13.5mm，自重15kg/m2,设计强度f=20N/mm2;E=4000N/mm2）.
胶合板受力验算：
胶合板支撑在间距为225的小木枋（50*100）上，因此按四跨连续梁计算，受力简图如下：
225
225
225
225
N.m
底模荷载计算
（1）梁底模板自重0.15KN/m2*1.83m=0.2745KN/m
（2）砼自重24KN/m3×1.83m*1.8m=79.056KN/m
（3）钢筋自重1.5KN/m3×1.83m*1.8m=4.94KN/m
（4）振捣荷载（垂直）2.0KN/m2*1.83m=3.66KN/m
设计恒载g={1.2×[
（1）+
（2）+（3）]}
=101.125KN/m
设计活载q=3.66*1.4=5.524KN/m
2、计算内力
净跨l0=0.175m
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077×101.125×0.1752+0.1*5.124*0.1752=0.254N.m
3、强度验算
Wxj=bh2/6=1830*13.52/6=55.586*103mm3
σ=Mmax/Wxj=0.254*106/55.586*103=4.57N/mm2＜fm=20N/mm2
4、挠度验算
根据规范要求，挠度验算仅考虑恒载作用标准值，因此：
g=101.125KN/m
Ixj=bh3/12=1830*13.53/12=37.52*104mm4
y=0.632gl4/100EI=0.632*104.09*1754/100*4000*37.52*104
=0.3994mm.＜l/400=0.4375mm
梁底木背枋50*100*2000受力验算：
木背枋间距为225，钢管背杠间距为500，因此按跨度为500的4跨连续梁计算。
杉木：
E=9500N/mm2,fm=13N/mm2
5.计算简图
由于小木枋长2000mm,小木枋背杠间距500mm,因而,小木枋受力可近似简化为受均布荷载的四跨连续梁,如图:
500
500
500
500
2、荷载计算
梁底模板自重0.15*（0.225+1.8）=0.3038KN/m
背枋自重0.05*0.10*1200*10/1000=0.06KN/m
砼自重24*0.225*1.8=9.72KN/m
钢筋自重1.5*0.225*1.8=0.6075KN/m
砼振捣荷载2.0*0.225=0.45KN/m
恒载设计值：
g=10.6813*1.2=12.818KN/m
活载设计值：
q=0.45*1.4=0.63KN/m
3、计算内力
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077*12.818*0.52+0.1*0.63*0.52=0.2625KN.m
4、强度验算
Wxj=Wxj=bh2/6=50*1002/6=8.33*104mm3
σ=Mmax/Wxj=0.2625×106/8.33×104=3.15Mpa＜fm=13Mpa
强度满足要求.
5、挠度验算
根据规范规定，挠度验算仅考虑恒载标准值，按简支考虑。
因此：
g=12.818KN/m=12.818N/mm
Ixj=bh3/12=50*1003/12=4.17*106mm4
y=5gl4/384EI=0.2633mm
挠度满足要求。
梁底横向小钢楞计算：
梁底背杠采用脚手架钢管，纵向间距为500，横向中间加支撑一道。
查表得：
Ixj=12.19×104mm4,E=2.06×105N/mm2wxj=5.08×103mm2,fm=205N/mm2
5.受力简图
450
450
2、荷载计算
模板荷载0.5*0.15KN/m2=0.075KN/m
横向背杠自重0.0385KN/m
砼自重24*0.5*1.8=21.6KN/m
钢筋自重1.5*0.5*1.8=1.35KN/m
砼振捣荷载2.0*0.5=1KN/m
恒载设计值：
g=23.064*1.2=27.68KN/m
活载设计值：
q=1*1.4=1.4KN/m
3、计算内力
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.07*27.68*0.452+0.096*1.4*0.452=0.42KN.m
4、强度验算
σ=Mmax/Wxj=0.42×106/5.08×103=82.7N/mm2
＜fm=205N/mm2*0.85*0.8=139.4N/mm2
强度满足要求.
5、挠度验算
根据规范规定，挠度验算仅考虑恒载标准值，因此：
ymax=5gl4/（384IxjE）*38
=5×27.68×4504/[（384×12.19×104×2.06×105）*38]
=0.248mm＜[v]=l/400=1.125mm
挠度满足要求。
梁支撑立杆稳定性验算
梁下立杆采用φ48×3.5通长钢管搭设（I=15.8mm,A=489mm2）,步距1200mm,立杆连接优先采用对接,可减少立杆偏心受力.对接较困难实现时,也可采用搭接,但横杆必须严格对称布置于立杆两侧.
支撑架立柱采用φ48×3.5钢管，双向500*450，水平横杆步距为1200，查表得：
I=15.78mm
λ=l0/I（l0=1.2m+0.3*2m=1.8m）
=114.068
查表得：
ψ=0.489
σ=N/ψA=13.086*106/0.489*489=54.726N/mm2＜205N/mm2
立杆稳定满足要求。
扣件滑移验算
由计算简图可知,支撑梁底模的小横杆通过直角扣件与立杆的摩擦,将梁的荷载直接传至立杆.根据简图用力法可求得支座反力：
Rb=29.08*0.45=13.086KN
扣件抗滑移标准值为8KN,中间支座最大:
RB=13.086KN＞8KN,故采用双扣即能满足要求.
梁侧模板
梁侧模主要采用915*1830*13.5建筑用胶合板（面板厚13.5mm,E=4000N/mm2,fm=20N/mm2）
钢管背杠.同时根据现场实际情况,砼采用泵送入模.因此暂定施工条件如下:
施工气温T=70C,砼塌落度150-180mm,掺外加剂,浇灌速度V=3m/h.
5.荷载计算
5.新浇灌砼侧压力F1
已假定:
γc=24KN/m3,V=3m/h,H=1.4m,β1=1.2,β2=1.15,T=70C,
t0=200/（T+15）=9.091h
F=0.22γct0β1β2√V=0.22×24×5×1.2×1.15×31/2
=114.73KN/m2
又F=γcH=24×1.8=43.2KN/m2
故取砼侧压力标准值F=43.2KN/m2
设计值F1=1.2×43.2×0.85（折减系数）=44.064KN/m2
（2）振捣荷载标准值（水平）：
设计值为：
F2=1.4×4.0=5.6KN/m2
侧压力合计:
F3=F1+F2=44.064+5.6=49.664KN/m2
荷载作用图如下:
F2=5.6
2.计算简图
梁侧模验算针对受最大侧压力的背枋（50*100*2000，间距250）计算,由钢管背杠紧锁，间距500，竖向加五道φ14拉杆，间距为350*2+450*2
梁侧模木背枋计算针对受最大侧压力的背枋，因而可简化为四跨连续梁,受均布荷载的作用,有:
g=F3×0.25=44.064×0.25=11.016KN/m
q=5.6*0.25=1.4kN/m
计算简图如下:
g=11.016kN/mq=1.4kN/m
500
500
500
500
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077*11.016*0.52+0.1*1.4*0.52=0.2471KN.m
4.强度验算
σ=Mmax/wxj=0.2471×106/8.333×103=29.6N/mm＜fm=63.8N/mm
强度满足要求.
5.挠度验算
根据规范规定,挠度验算仅采用新浇灌砼侧压力的标准荷载值,因此;
g=11.0196N/mm
y=5ql4/384EI=12*5*11.016*5004/（384*9500*50*1003）=0.2265mm＜l/500=500/500=1mm
故挠度满足要求。
梁侧对拉螺杆计算：
对拉螺栓设计间距为横向（沿梁长）500mm，竖向（沿梁高）下面两层为350mm，上面两层为450，上下悬臂长100，按最大侧压力计算，每根螺栓承受拉力为：
N=49.664*0.35*0.5=8.6912KN
设计选用φ14对拉螺栓,净面积113.04mm2,每根承受拉力:
S=210×153.86=32.31KN＞8.6912KN
满足要求.
以900*2500的梁作为受力计算依据。
梁底模主要选用915*1830*18建筑用胶合板（板厚13.5mm，自重15kg/m2,设计强度f=20N/mm2;E=4000N/mm2）.
胶合板受力验算：
胶合板支撑在间距为225的小木枋（50*100）上，因此按四跨连续梁计算，受力简图如下：
225
225
225
225
0.3536N.m
5.底模荷载计算
（1）梁底模板自重0.20KN/m2*1.83m=0.366KN/m
（2）砼自重24KN/m3×1.83m*2.5m=109.8KN/m
（3）钢筋自重1.5KN/m3×1.83m*2.5m=6.86KN/m
（4）振捣荷载（垂直）2.0KN/m2*1.83m=3.66KN/m
设计恒载g={1.2×[
（1）+
（2）+（3）]}
=140.431KN/m
设计活载q=3.66*1.4=5.524KN/m
2、计算内力
净跨l0=0.175m
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077×140.431×0.1752+0.1*5.124*0.1752=0.347N.m
3、强度验算
Wxj=bh2/6=1830*182/6=98.82*103mm3
σ=Mmax/Wxj=0.347*106/98.82*103=3.511N/mm2＜fm=20N/mm2
4、挠度验算
根据规范要求，挠度验算仅考虑恒载作用标准值，因此：
g=140.431KN/m
Ixj=bh3/12=1830*183/12=88.938*104mm4
y=0.632gl4/100EI=0.632*104.431*1754/100*4000*88.938*104
=0.1740mm.＜l/400=0.4375mm
梁底木背枋50*100*2000受力验算：
木背枋间距为225，双钢管背杠间距为500，因此按跨度为500的4跨连续梁计算。
杉木：
E=9500N/mm2,fm=13N/mm2。
5.计算简图
由于小木枋为50*100*2000mm,小木枋中心间距为225，小木枋钢管背杠间距500mm,因而,小木枋受力可近似简化为受均布荷载的四跨连续梁,如图:
500
500
500
500
2、荷载计算
梁底模板自重0.2*（0.225+2.5）=0.545KN/m
背枋自重0.05*0.10*1200*10/1000=0.06KN/m
砼自重24*0.225*2.5=13.5KN/m
钢筋自重1.5*0.225*2.5=0.844KN/m
砼振捣荷载2.0*0.225=0.45KN/m
恒载设计值：
g=14.949*1.2=17.939KN/m
活载设计值：
q=0.45*1.4=0.63KN/m
3、计算内力
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077*17.939*0.52+0.1*0.63*0.52=0.361KN.m
4、强度验算
Wxj=Wxj=bh2/6=50*1002/6=8.33*104mm3
σ=Mmax/Wxj=0.361×106/8.33×104=4.334N/mm2＜fm=13N/mm2
强度满足要求.
5、挠度验算
根据规范规定，挠度验算仅考虑恒载标准值，按简支考虑。
因此：
g=17.939KN/m=17.939N/mm
Ixj=bh3/12=50*1003/12=4.17*106mm4
y=5gl4/384EI=0.3685mm＜500/500=1mm
挠度满足要求。
梁底横向小钢楞计算：
梁底背杠采用脚手架钢管，纵向间距为500，横向中间加立杆一道。
查表得：
Ixj=12.19×104mm4,E=2.06×105N/mm2wxj=5.08×103mm2,fm=205N/mm2
5.受力简图
450
450
2、荷载计算
模板荷载0.5*0.20KN/m2=0.1KN/m
横向背杠自重0.0384KN/m
砼自重24*0.5*2.5=30KN/m
钢筋自重1.5*0.5*2.5=1.875KN/m
砼振捣荷载2.0*0.5=1KN/m
恒载设计值：
g=23.064*1.2=38.416KN/m
活载设计值：
q=1*1.4=1.4KN/m
3、计算内力
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.07*38.416*0.452+0.096*1.4*0.452=0.572KN.m
4、强度验算
σ=Mmax/Wxj=0.572×106/5.08×103=112.55N/mm2
＜fm=205N/mm2*0.85*0.8=139.4N/mm2
强度满足要求.
5、挠度验算
根据规范规定，挠度验算仅考虑恒载标准值，因此：
ymax=5gl4/（384IxjE）*38
=5×38.416×4504/[（384×12.19×104×2.06×105）*38]
=0.344mm＜[v]=l/400=1.125mm
挠度满足要求。
梁支撑立杆稳定性验算
梁下立杆采用φ48×3.5通长钢管搭设（I=15.8mm,A=489mm2）,步距1200mm,立杆连接优先采用对接,可减少立杆偏心受力.对接较困难实现时,也可采用搭接,但横杆必须严格对称布置于立杆两侧.
支撑架立柱采用φ48×3.5钢管，双向500*450，水平横杆步距为1200，查表得：
I=15.78mm
λ=l0/I（l0=1.2m+0.3*2m=1.8m）
=114.068
查表得：
ψ=0.489
σ=N/ψA=17.287*106/0.489*489=72.29N/mm2＜205N/mm2
立杆稳定满足要求。
扣件滑移验算
由计算简图可知,支撑梁底模的小横杆通过直角扣件与立杆的摩擦,将梁的荷载直接传至立杆.根据简图用力法可求得支座反力：
Rb=38.416*0.45=17.287KN
扣件抗滑移标准值为8KN,中间支座最大:
RB=17.287KN＞2*8KN,故梁底背杠双钢管且采用双扣即能满足要求.
梁侧模板
梁侧模主要采用915*1830*13.5建筑用胶合板（面板厚13.5mm,E=4000N/mm2,fm=20N/mm2）
钢管背杠.同时根据现场实际情况,砼采用泵送入模.因此暂定施工条件如下:
施工气温T=70C,砼塌落度150-180mm,掺外加剂,浇灌速度V=3m/h.
5.荷载计算
5.新浇灌砼侧压力F1
已假定:
γc=24KN/m3,V=3m/h,H=1.4m,β1=1.2,β2=1.15,T=70C,
t0=200/（T+15）=9.091h
F=0.22γct0β1β2√V=0.22×24×5×1.2×1.15×31/2
=114.73KN/m2
又F=γcH=24×1.8=43.2KN/m2
故取砼侧压力标准值F=43.2KN/m2
设计值F1=1.2×43.2×0.85（折减系数）=44.064KN/m2
（2）振捣荷载标准值（水平）：
设计值为：
F2=1.4×4.0=5.6KN/m2
侧压力合计:
F3=F1+F2=44.064+5.6=49.664KN/m2
荷载作用图如下:
F2=5.6
2.计算简图
梁侧模验算针对受最大侧压力的背枋（50*100*2000，间距250）计算,由钢管背杠紧锁，间距500，竖向加五道φ14拉杆，间距为350*2+450*2
梁侧模木背枋计算针对受最大侧压力的背枋，因而可简化为四跨连续梁,受均布荷载的作用,有:
g=F3×0.25=44.064×0.25=11.016KN/m
q=5.6*0.25=1.4kN/m
计算简图如下:
g=11.016kN/mq=1.4kN/m
500
500
500
500
Mmax=K1gl2+K2ql2
=0.077*11.016*0.52+0.1*1.4*0.52=0.2471KN.m
4.强度验算
σ=Mmax/wxj=0.2471×106/8.333×103=29.6N/mm＜fm=63.8N/mm
强度满足要求.
5.挠度验算
根据规范规定,挠度验算仅采用新浇灌砼侧压力的标准荷载值,因此;
g=11.0196N/mm
y=5ql4/384EI=12*5*11.016*5004/（384*9500*50*1003）=0.2265mm＜l/500=500/500=1mm
故挠度满足要求。
梁侧对拉螺杆计算：
对拉螺栓设计间距为横向（沿梁长）500mm，竖向（沿梁高）下面两层为350mm，上面两层为450，上下悬臂长100，按最大侧压力计算，每根螺栓承受拉力为：
N=49.664*0.35*0.5=8.6912KN
设计选用φ14对拉螺栓,净面积113.04mm2,每根承受拉力:
S=210×153.86=32.31KN＞8.6912KN
满足要求.
（二）转换层柱模板、支撑受力计算
柱侧模全部采用组合钢模，φ48*3.5脚手钢管作抱箍；转换层柱高为7.5m，柱子断面最大为1200*1200，柱子模板采用组合钢模板，双钢管夹具，间距为350，双向各加两根φ14对拉螺杆。
本计算以1200*1200*7500的柱子作为计算依据。
1、受力简图如下
F1F2
本工程砼采用泵送入模.因此暂定施工条件如下:
施工气温T=70C,砼塌落度150-180mm,掺外加剂,浇灌速度V=3m/h.
（一）柱箍验算
1．荷载计算
（1）新浇砼侧压力F1
假定：
γc=24KN/m3,V=3m/hH=7.5mβ1=1.2β2=1.15
T=70Ct0=200/（T+15）=9.091h
F=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×24×9.091×1.2×1.15×31/2
=114.73KN/m2
又;F=γcH=24×7.5=180KN/m2
故取砼侧压力标准值F=114.73KN/m2
设计值F1=1.2×114.73×0.85=117.025KN/m2
（2）倾倒砼产生不平荷载,由于是泵送砼,塌落度大,故取4.0KN/m2
设计值为:
F2=1.4×4.0×0.85=4.76KN/m2
侧压力合计:
F3=F1+F2=121.785KN/m2
沿模板的线荷载为:
q=0.175×F3=21.313KN/m
2.计算简图
由于柱子抱箍采用两根拉杆对拉，故抱箍可简化为单跨带悬臂的梁。
计算简图如下：
300600300
3.内力计算
根据静力平衡条件有：
Mmax=1/8ql2=0.125×21.313×0.62=0.96×106N.mm
σ=Mmax/wxj=0.96×106/5.06×103=189.6Mpa＜fm=205M
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