预应力技术交底.docx
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预应力技术交底
1预应力筋下料、编束、穿束
1.1下料:
预应力筋进场时必须有出厂合格证和技术质量证明书，工地试验室还必须取样再作试验进一步确认合格后，才能投入使用。
钢绞线按设计长度用砂轮锯切割，切口两端5cm处预先用铁丝绑扎牢固，防止切口松散，下料长度等于孔道长加工作长。
钢绞线下料后要彻底除锈，两端1.5m范围内应加强除锈，以防止张拉时滑丝，减少回缩量。
对精轧螺纹粗钢筋按设计长度加工作长度利用砂轮锯直接切割，并进行除锈处理。
1.2编束:
用“梳板”（按锚环孔眼位置钻上眼的薄钢板〕梳理顺直再用20#镀锌低碳钢丝绑扎，1-1.5m一道，两端各2m区段内加密至50cm一道。
钢绞线编束后，将其端头焊接在一起，并在其前端焊上一个。
28螺母（穿束时作为联接器），然后用砂轮打磨成圆锥形，以免穿束时刮破波纹管，造成堵孔。
在焊制束头时要在附近包裹棉纱，并不断浇水降温，以免损伤钢绞线。
1.3穿束
预应力筋穿入孔道，简称穿束。
穿束需要解决二个问题：
穿束时机与穿束方法。
1.3.1穿束时机
根据穿束与浇筑混凝土之间的先后关系，可分为先穿束和后穿束两种。
1）先穿束法
先穿束法即在浇筑混凝土之前穿束。
此法穿束省力；但穿束占用工期，束的自重引起的波纹管摆动会增大摩擦损失，束端保护不当易生锈。
按穿束与预埋螺旋管之间的配合，又可分为以下三种情况。
①先穿束后装管：
即将预应力筋先穿入钢筋骨架内，然后将螺旋管逐节从两端套入并连接；
②先装管后穿束：
即将螺旋管先安装就位，然后将预应力筋穿入；
③二者组装后放入：
即在梁外侧的脚手上将预应力筋与套管组装后，从钢筋骨架顶部放入就位，箍筋应先作成开口箍，再封闭。
2）后穿束法
后穿束法即在浇筑混凝土之后穿束。
此法可在混凝土养护期内进行，不占工期，便于用通孔器或高压水能孔，穿束后即行张拉，易于防锈，但穿束较为费力。
1.3.2穿束方法
根据一次穿入数量，可分为整束穿和单根穿。
钢丝束应整束穿；钢绞线优先采用整束穿。
穿束工作可由人工、卷扬机和穿束机进行。
1）人工穿束
人工穿束可利用起重设备将预应力筋吊起，工人站在脚手架上逐步穿入孔内。
束的前端应扎紧并裹胶布，以便顺利通过孔道。
对多波曲线束，宜采用特制的牵引头，工人在前头牵引，后头推送，用对讲机保持前后二端同时出力。
对长度≤50m的二跨曲线束，人工穿束还是方便的。
2）用卷扬机穿束
用卷扬机穿束，主要用于超长束、特重束、多波曲线束等整束穿的情况。
卷扬机的速度宜慢些（每分钟约10m），电动机功率为1.5—2.0kW。
束的前端应装有穿束网套或特制的牵引头。
穿束网套可用细钢丝绳编织。
网套上端通过挤压方式装有吊环，使用时将钢绞线穿入网套中（到底），前端用铁丝扎死，顶紧不脱落即可。
3）用穿束机穿束
用穿束机穿束适用于大型桥梁与构筑物单根穿钢绞线的情况。
穿束机有两种类型：
一是由油泵驱动链板夹持钢绞线传送，速度可任意调节，穿束可进可退，使用方便。
二是由电动机经减速箱减速后由两对滚轮夹持钢绞线传送。
进退由电动机正反转控制。
穿束时，钢绞线前头应套上一个子弹头形的壳帽。
使用穿束机将钢绞线推入孔道，穿束机的控制是摇控式的，分慢进、快进和倒退三档。
穿束前将钢绞线放入钢绞线解线盘内，并从内圈抽出单根钢绞线端头固定在钢绞线解线盘出线口处。
将装有钢绞线的解线盘放在离钢束孔道口较近的适当的位置上，当解线盘与穿束机之间相距较远时，可用钢管或波纹管过渡，从中引出钢绞线，通过穿束机后，在钢绞线端头装上导向头，以免钢绞线在穿束过程中松散在孔道中。
导向头分球形和尖形两种，在穿竖向孔道钢绞线时用尖形导向头，穿其它孔道钢绞线时用球形导向头。
2挤压锚
2.1挤压式锚具
将套在预应力筋上的异形钢丝衬套和挤压元件安装后,向油缸供高压油,顶杆将挤压元件、钢绞线一起推入挤压模锥孔中,由于模孔小端直径小于挤压元件外径尺寸,使挤压元件牢牢地压缩在钢绞线上,异形钢丝衬套内侧锋利刃卡住预应力筋,外侧刃嵌入挤压元件,形成挤压式锚具。
2.2钢丝衬套装配
用钢钳夹住钢绞线端部反复旋转磨去钢绞线端部毛刺。
将钢丝衬套慢慢地旋入钢绞线端部,用双手使其并紧同时旋紧,紧紧地裹在钢绞线上。
钢丝衬套到端部的距离为12--13mm,钢丝衬套必须紧紧地密排在钢绞线上,不得有间断和重叠。
为了防止钢丝衬套在挤压过程中移位,用胶带将钢丝衬套尾部缠紧。
2.3挤压成型
挤压机与油泵连接好后,先空载启动油泵运转2——3min,在冬季气温低时空载时间要稍长些,然后操作控制阀,使千斤顶空载往返3——5次,观察油路系统有无渗漏,活塞运行是否均匀,有无爬行现象,空载油压不得高于额定油压的4%,一切正常时再进行挤压。
挤压元件及挤压模挤压时需涂刷少量柴机油,起润滑作用。
挤压时必须保证挤压元件及挤压模表面清洁,不得有泥土、灰砂,以防损坏挤压模。
挤压前将挤压机顶杆凹槽内的残留物清干净,再把带有钢丝衬套的钢绞线穿过模孔,套上挤压元件插入顶杆凹槽内12mm以上。
将各件安放后,操纵油泵,向挤压机供压力油,此时操作工必须将钢绞线顶紧、扶正、对中;挤压过程不得中间停顿,必须一次完成;挤压时观测压力表最大数值并做好记录,压力降低、顶压到位后,操纵阀杆,使千斤顶回程、完成挤压工序。
挤压过程中注意安全,防止崩落的钢丝衬套弹出伤人。
2.4成型检测
挤压油表读数小于32MPa的挤压件为不合格,必须切除后重新挤压。
挤压后的挤压套,钢绞线外露端长应在2—5mm之间,钢丝衬套在其两端都可见到,但尾端不超过8mm,并及时清除尾端钢丝衬套。
为确保挤压头的施工质量,每500件为一批做抗拉试验,应力达到0.95Rj时不滑脱、不破坏为合格。
3张拉
3.1设计参数
钢铰线的标准强度1860MPa,弹性模量EY=1.98×105MPa（实际检测），钢束的总截面积：
F1-F14（mm2）
D1-D6（mm2）
21#墩N1-N2（mm2）
2660
1260
2660
张拉控制应力：
单根张拉控制力P=196KN。
F1-F14（KN）
D1-D6（KN）
21#墩N1-N2（KN）
3724
1764
3724
3.2钢绞线伸长值计算
ΔL=PL[（1-e-（KL+μθ））/（kL+μθ）]/AYEY
其中：
K=0.0015；μ=0.25；
钢束计算伸长值：
钢束编号
ΔL（mm）
F1
240
F2
243
F3
399
F4
390
F5
364
F6
354
F7
372
F8
363
F9
379
F10
372
F11
356
F12
347
F13
164
F14
166
D1
218
D2
248
D3
248
D4
257
D5
257
D6
249
21号墩横向N1
75
21号墩横向N2
77
F1-F14体外
4
D1-D6体外
4
21号墩N1-N2体外
4
3.3张拉力与压力表读数的关系
采用YCW4000型千斤顶，回程后的长度为55cm。
F1—F14
21号墩横向N1、N2
应力（MPa）
0.1σk
0.2σk
0.4σk
0.6σk
0.8σk
σk
1.05σk
1.07σk
回归方程
张拉力F（KN）
372.4
744.8
1489.6
2234.4
2979.2
3724
3910.2
3972.4
伸长值（mm）
压力表读数（MPa）
1-3024
4.91
9.56
18.87
28.18
37.49
46.80
49.13
49.91
P=0.0125F+0.2526
2-2027
4.78
9.32
18.41
27.49
36.58
45.67
47.94
48.70
P=0.0122F+0.2322
D1—D6
应力（MPa）
0.1σk
0.2σk
0.4σk
0.6σk
0.8σk
σk
1.05σk
1.07σk
回归方程
张拉力F（KN）
176.4
352.8
705.6
1058.4
1411.2
1764
1852.2
1881.7
伸长值（mm）
压力表读数（MPa）
1-3024
2.46
4.66
9.07
13.48
17.89
22.30
23.41
23.77
P=0.0125F+0.2526
2-2027
2.38
4.54
8.84
13.14
17.45
21.75
22.83
23.19
P=0.0122F+0.2322
3.4张拉过程
3.4.1张拉程序
张拉设备必须事先经过校验，并有校验报告结果。
校验报告结果应注明顶号，表号给出顶力与油表的关系线。
由于千斤顶最大行程为200mm，对于计算伸长值接近200mm或大于等于200mm的，必须分两次或多次张拉。
在初应力10％σk至100％σk之间采取分级控制，即张拉到20％σk、40％σk、60％σk、80％σk时量测、记录，张拉到100％σk时，持荷3min，然后，量测、记录、锚固。
3.4.2张拉速度
必须保持以2MPa/min等速加压。
加压至20％σk时持荷2min，40％σk时持荷3min，60％σk持荷4min，80％σk时持荷5min，100％σk持荷3min。
张拉到80％σk时注意伸长值是否有不正常现象。
计算出伸长量，看离总伸长量还有多少，以便控制。
100％σk持荷3min，使预应力筋在锚固前完成部分松弛，以减少钢绞线锚固后的应力损失。
然后缓慢放张，60%以下快速放张至卸荷。
3.5实测伸长值的计算
3.5.1一般一端或两端张拉时伸长值实测计算公式：
（a）△L=（△L100%-2△L10%+△L20%）-A-B-C
（b）△L=（△L100%-2△L20%+△L40%）-A-B-C
（c）△L=5（△L100%-△L20%-A-B-C）/4
（d）△L=（△L100%-△L10%+△L10%理论）-A-B-C
式中：
△L——梁体内实测伸长值；
△L100%——张拉到控制应力σcon的100%时量取的伸长值；
△L10%——张拉到控制应力σcon的10%时量取的伸长值；
△L20%——张拉到控制应力σcon的20%时量取的伸长值；
△L40%——张拉到控制应力σcon的40%时量取的伸长值；
△L10%理论——控制应力σcon的10%时的理论伸长值；
A——张拉过程中工具锚夹片回缩引起的预应力筋内缩值；
B——梁体外预应力筋的张拉伸长值；
C——构件的弹性压缩值。
3.5.2一端二次张拉时伸长值实测计算公式：
△L=（△L100%-△Lx%初始）+（△Lx%-2△L10%+△L20%）-A-B-C
式中：
△Lx%初始——第二次张拉时，达到控制应力σcon的X%时所量取的初始伸长值；
△Lx%——第一次张拉时，达到控制应力σcon的X%时所量取的伸长值。
其它符号同上。
3.6伸长值校核与判断
采用应力控制方法张拉预应力筋时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求。
实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在以内，即：
│△L理-△L实│≤6％△L理
或：
（1-6％）△L理≤△L实≤（1+6％）△L理
如果校核不满足上式，应暂停张拉，采取重新校准设备、对预应力材料作弹性模量检查或放松钢束重新张拉等方法，待查明原因采取措施后，方可继续张拉。
若符合上述校核要求，则表明采用应力控制方法张拉预应力筋时，应力控制是准确可靠的。
4孔道压浆
4.1破坏弯矩的大小与孔道压浆状况有关，孔道压浆的饱满程度从力学方面关系着预应力筋的最大破坏应力，从化学意义上他可以保护预应力筋不被水分子和不良气体腐蚀。
因而在监理预应力施工工程中，孔道压浆应是一个重点。
4.2选用准确压力表，压浆泵密封性能好、不漏浆、漏气。
4.3压浆采用的水泥浆，由精确称量的普通硅酸盐42.5水泥和水配制而成，水泥浆的泌水率最大不超过3%，拌和后3h泌水率宜控制在2%，24h泌水应完全被浆吸收。
水灰比宜为0.4～0.45，水泥浆稠度宜控制在14～18s之间。
施工中严格按配合比进行配料、拌和。
水泥浆的拌和应首先将水泥加于拌和机内，再放入水，经充分拌和后，再加入掺加料，拌和时间不少于2min。
水泥浆自调制至压入孔道的持续时间，视天气情况而定，一般在30min至45min范围内。
4.4在灌浆前用无油份的压缩空气清洗管道，接着用清水冲洗管道，排除孔内粉渣杂物，再用压缩空气将管道吹干。
以0.7MPa的恒压将水泥浆压入，至通气孔冒出均匀浓浆时停止，封闭通气孔，压入端应保持不小于0.5MPa的恒压持压2min以上，压浆过程应连续。
填写施工记录（包括压浆日期，水灰比及掺加料、压浆压力等），并由监理工程师现场签认。
压浆结束后，及时清洗压浆设备。
4.5压浆时，每一工作班应留取不少于3组试件（每组为70.7×70.7××70.7mm立方体试件3个），标准养生28d，检查其抗压强度作为水泥浆质量的评定依据。
4.6当气温或构件温度低于5℃时，不得进行压浆。
水泥浆温度不得超过32℃。
压满浆的管道应进行保护，使其在1d内不受振动。
管道内水泥浆在注入后48h内，结构混凝土温度不得低于5℃，否则应采取保温措施。
当白天气温高于35℃时，压浆宜在夜间进行。
在压浆后2d，应检查注入端及出气孔的水泥浆的密实情况，需要时进行处理。
4.7张拉完毕后48h内必须进行压浆。
灌浆后三天内不得切割钢绞线和碰撞锚具。
4.8切割多余钢绞线，一般应用砂轮切割机。
如确需用加热方法切割时，应采取保护方法使锚具夹片不受热，以确保夹片不因受热退火而滑丝。
5注意事项
5.1施工前必须校验孔道的座标位置与曲线长度是否相符，否则常会发生孔道及锚区位置与设计不符的情况，造成孔道、模板的返工修改。
5.2在设计中，一般锚区钢筋与结构钢筋分别承担各自功能。
因而经常发生钢筋密集地段相互位置发生矛盾的现象。
因此，施工中必须加以整理，排好位置，对处于隔梁处或结构钢筋直径较粗时，可通过设计进行精简，避免发生钢筋过密以至无法绑扎或混凝土无法浇筑的情况发生，一旦这种情况发生，极易造成锚区混凝土出现蜂窝，狗洞。
降低了锚座的承庄能力，直接影响预应力的施加。
5.3在墩柱、隔梁处一般钢筋都比较密，必须对上述截面的钢筋与孔道位置进行排列。
特别是有横向预应力时，一般位置都排不开。
通过设计调整时，应以纵向线型为中。
绑扎钢筋时也应特别注意绑扎顺序，避免钢筋绑扎成型后孔道无法就位或锚座预埋件无法放入。
5.4预留预应力筋管道的位置应准确，采用钢筋卡子定位，用铁丝绑扎固定，避免管道在浇筑混凝土过程中移位。
合理确定钢绞线与管道之间的摩擦系数，及时调整K、μ系数。
5.5钢绞线应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-95）的要求，并应按规定抽样检查。
每次到货的钢绞线都应重新测定其弹性模量，以确定出厂合格证书上的数值是否准确。
5.6千斤顶使用超过6个月或200次，以及在使用过程中出现不正常现象时，应重新校准。
任何时候在工地测出的预应力钢绞线伸长值有差异时，千斤顶应进行再校准。
5.7用于测力的千斤顶的压力表应同千斤顶视为一个单元同时校准，并在量程范围内建立精确的标定关系，以确定张拉力与压力表读数之间的曲线方程。
5.8均匀缓慢同步卸荷后，应测定预应力钢材的回缩与锚具变形量，对于一个夹片式锚具，不得大于6mm。
否则应重新张拉，或更换锚具后重新张拉；或一端张拉锚固，另一端补足应力后再锚固；或张拉到设计控制应力后，再多张拉超标回缩量，但超张拉的应力值不应大于钢绞线标准强度的0.8倍。
5.9施工过程中要根据实测伸长值和理论伸长值的大小，随时调整初应力的大小，可将初应力调整到20%σcon。
5.10张拉后跨中的最大上拱度间接反映了施加预应力的大小以及张拉时的混凝土强度和刚度，必须与设计的最大上拱度进行比较，一般偏差应控制在20%以内。
影响上拱度的因素：
张拉时的混凝土的强度和刚度，预应力损失的大小。
5.11张拉时应认真做到孔道、锚环与千斤顶三对中，以便张拉工作顺利进行，不致增加孔道摩擦损失。
5.12工具锚的夹片，保持清洁和良好的润滑状态。
新的工具锚夹片第一次使用前，在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用5～10次，应将工具锚上的挡板连同夹片一同卸下，向锚板的锥形孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退契时卡住。
润滑剂可采用液体石蜡或专用退锚灵等。
5.13预应力施加是后张预应力箱粱结构质量的最终体现。
预应力的施加效果是由孔道线型、预应力筋的力学性能、张拉控制程序、锚具质量精度等多方面因素构成。
但其将归结为预应力施加量与预应力损失两部分。
这两者之差也就是预应力的施加效果。
预应力施加过程中经常遇到的只有３个问题：
断丝、滑丝、预应力损失，解决好这３个问题也就保证了预应力的施加效果。
每束钢绞线断丝或滑丝的控制数为1丝，且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1％。
1）断丝
①造成断丝的原因：
a.预应力筋力学性能不合格。
b.锚板喇叭筒、锚板、锚环及千斤顶不同心，造成偏拉，受力不均；或进入锚板喇叭筒内的混凝土未凿除；或张拉空间过小，千斤顶无法就位。
c.锚垫板的选用也是原因之一。
目前采用的锚垫板有钢制与铸钢制两种。
钢制垫板喇叭筒较细、校长，端部也比较锋利，稍有连接不顺，张拉时就可能造成对预应力筋的伤害。
而铸钢制垫板喇叭筒较短粗，端部与孔道用内插式连接。
故应尽量选用后者。
d.采用高强钢丝做为预应力筋时，锚具夹片硬度不能太高，齿高也不能过大，否则会造成刻痕过深，容易发生断丝。
e.限位板高度小，限位板穿束孔径偏小，钢绞线直径超标，则夹片对钢绞线卡得太紧，工作锚内张拉出来的钢绞线会有严重刮伤，张拉过程中也容易出现断丝现象。
②防止断丝的措施：
a.严格材料力学性能试胎。
强度相同，延伸率差异较大的两批材料不能同束使用。
b.在施工中应考虑锚垫板喇叭筒与波纹的连接。
千斤顶应与垫板方向垂直。
c.张拉设备应与钢绞线及锚具配套。
③断丝处理：
a.双张钢束时可先用卸锚器松锚，然后移动钢束，用单孔小顶进行张拉，这样就缩短了千斤顶占用长度。
b.当预应力束较短时，也可以用单张代替双张的办法加以解决。
c.当本身就是单张的钢束发生断丝时，一般采用超张拉的办法加以解决，超张时可采用全断面超张或同束号超张的办法。
超张时应根据断丝数量计算超张值。
计算时应以规范控制应力误差下限为准。
2）滑丝
①造成滑丝的原因：
a.锚环、夹片硬度不够或夹片齿过浅。
b.钢束、夹片清理不彻底、有油、锈或杂物张拉时存在于夹片与钢束之间或夹片与锚环之间。
c.当锚环孔坡度过小、过大时都可能发生滑丝，安装夹片顶面不齐也能造成滑丝。
d.千斤顶张拉时回油过快也可能发生滑丝现象。
拆卸工具锚时巨烈震动也可能造成滑丝。
e.在锚具张拉锚固过程中，限位板对张拉锚的效果起着非常大的作用。
限位板高度太大，则对夹片不起作用或作用大，张拉后工作锚内钢绞线上会出现刮伤或滑丝现象；钢铰线限位板高度应为7.5—8mm。
②防止滑丝的措施：
a.张拉前对钢束锚锚固部分、锚环、夹片进行彻底清理，安装夹片时要保证外露部分相同，顶面平齐。
b.根据所采用的钢束种类选择锚具。
当采用钢纹线时则OVM型锚具较为适宜。
③滑丝的处理：
滑丝处理一般采用单孔补张，补张不成功时可用叠加锚环法处理。
3）预应力损失
在预应力的６种设计损失中，混凝土干缩损失、徐变损失两种不易控制。
但其损失值与其它４种相比也较小。
因此，要想减小预应力损失应在以下４种损失上想办法。
①孔道摩阻损失。
孔道摩阻的损失值较大，实践证明，加大波纹管直径，加密定位筋，在张拉锚固前先不上夹片，反复单张拉数次都可以有效的降低孔道摩阻系数。
②锚具回缩损失。
减小锚具回缩损失可以两方面入手。
一是选用机械顶锚的锚具及张拉机具。
二是当采用自锚体系时，适当减小锚环与限位板之间的间距，但调整时必须注意不能调整过大，否则锚具回缩损失虽然减小，但锚口损失增加，得不偿失。
由于限位板的作用，限制了夹片随预应力筋外移。
张拉时，预应力筋与锚具必然产生较大的摩擦力，造成锚外拉力与锚下拉力大小的不同，产生较大的应力损失，即锚具摩阻应力损失。
③混凝土压缩损失。
减小混凝土压缩损失可在不影响结构受力状态的前提下，通过调整张拉顺序予以减小，一般原则是先长后短、对称施压，一次完成。
④松驰损失。
减小松驰损失的办法，除采用高强低松驰钢纹线外，唯—的办法是及时饱满的灌浆并全水泥浆迅速达到设计强度。
5.14每次张拉完毕后，应检查端部和其他部位是否有裂缝，并填写张拉记录表。
5.15预应力筋锚固后的外露长度，不宜小于30mm。
张拉完成后用混凝土封裹，以防腐蚀。
5.16在预应力作业中，必须特别注意安全。
因为预应力有很大的能量，万一预应力筋被拉断或锚具与张拉千斤顶失效，巨大能量急剧释放，有可能造成很大危害。
因此，在任何情况下作业人员不得站在预应力筋的两端，同时在张拉千斤顶的后面应设立防护装置。
操作千斤顶和测量伸长值的人员，应站在千斤顶侧面操作，严格遵守操作规程。
油泵开动过程中，不得擅自离开岗位。
如需离开，必须把油阀门全部松开或切断电路。
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