钢管脚手架搭设方案出口区.docx

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钢管脚手架搭设方案出口区

钢管脚手架搭设方案

一、工程概况：

慈溪出口加工区砖混标准厂房工程一期厂房三、厂房四、配电房；属于框架结构;最高建筑高度：

16.4m；总建筑面积：

18679平方米；总工期：

300天；施工单位：

宁波虹桥建设工程有限公司。

本工程由慈溪市经济开发有限公司投资建设，宁波市工业建筑设计研究院有限公司设计，宁波市工业建筑设计研究院有限公司地质勘察，余姚市宏基工程建设监理有限公司全程监理，宁波虹桥建设工程有限公司组织施工；由陆德强担任项目经理，段春标担任技术负责人。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

二、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为17米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处浙江省慈溪市，基本风压为0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；脚手板铺设层数:

4；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.038；

5.地基参数

地基土类型:

碎石土；地基承载力标准值（kpa）:

400.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

0.40。

三、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×1.1/（2+1）=0.11kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1.1/（2+1）=1.1kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.038+1.2×0.11=0.178kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×1.1=1.54kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.178×1.52+0.10×1.54×1.52=0.379kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.178×1.52-0.117×1.54×1.52=-0.445kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.379×106,0.445×106）/5080=87.598N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=87.598N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.11=0.148kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.1kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.148×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×1.1×15004/（100×2.06×105×121900）=2.398mm；

大横杆的最大挠度2.398mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

四、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×1.1×1.5/（2+1）=0.165kN；

活荷载标准值：

Q=3×1.1×1.5/（2+1）=1.650kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.058+0.165）+1.4×1.65=2.577kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.12/8=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.577×1.1/3=0.945kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.952kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.952×106/5080=187.385N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=187.385N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×11004/（384×2.06×105×121900）=0.029mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.165+1.65=1.873kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1872.6×1100×（3×11002-4×11002/9）/（72×2.06×105

×121900）=3.523mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.029+3.523=3.552mm；

小横杆的最大挠度为3.552mm小于小横杆的最大容许挠度1100/150=7.333与10mm,满足要求！

五、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×1.1/2=0.021kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×1.1×1.5/2=0.248kN；

活荷载标准值:

Q=3×1.1×1.5/2=2.475kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.058+0.021+0.248）+1.4×2.475=3.856kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×17.00=2.666；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×4×1.5×（1.1+0.3）/2=1.26kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.5×17=0.128kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.503kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.1×1.5×2/2=4.95kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.45kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×0.645=0.203kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.503+1.4×4.95=12.334kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.503+0.85×1.4×4.95=11.294kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.203×1.5×

1.82/10=0.118kN.m；

七、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=12.334kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.51；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.139m；

长细比Lo/i=199；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.182；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=12334/（0.182×489）=138.584N/mm2；

立杆稳定性计算σ=138.584N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.294kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.51；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.139m；

长细比:

L0/i=199；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.182

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=11294.22/（0.182×489）+117504.23/5080=150.035N/mm2；

立杆稳定性计算σ=150.035N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

八、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.838kN；

活荷载标准值：

NQ=4.95kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.182×4.89×10-4×205×103-（1.2×1.838

+1.4×4.95）]/（1.2×0.125）=60.828m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=60.828/（1+0.001×60.828）=57.34m；

[H]=57.34和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为17m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.838kN；

活荷载标准值：

NQ=4.95kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.118/（1.4×0.85）=0.099kN.m；

Hs=（0.182×4.89×10-4×205×103-（1.2×1.838+0.85×1.4×（4.95+0.182×4.89×100×0.099/5.08）））/（1.2×0.125）=54.023m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=54.023/（1+0.001×54.023）=51.254m；

[H]=51.254和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为17m，小于[H]，满足要求！

九、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.203kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.608kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.608kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；

Nl=9.608

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.608小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

十、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=160kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=400kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=45.177kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=11.294kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=45.177≤fg=160kpa。

地基承载力满足要求！

十一、钢管脚手架的材质

1、钢管脚手架选用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的Q235B钢管，表面平整光滑，无锈虫、裂纹、分层、压痕、划道和硬湾，新用钢管有出厂合格证。

搭设架子前进行保养、除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。

2、钢管脚手架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，有扣件生产许可证，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口出最小距离不小于5mm。

十二、脚手架基础

钢管脚手架基础平整夯实，并砼硬化，落地立杆垂直稳放在金属垫块或槽钢上，并设立纵横相连的扫地杆，底排脚手架统一漆黄黑相间色，立杆基础外侧设置20×20cm的排水沟，并在外侧设立砼路面。

十三、架体与建筑物的拉结

1、脚手架与建筑物按水平方向不大于7米，垂直方向不大于4米设一拉结点。

拉结点在转角和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向不大于4米设一拉结点，顶部80cm以内范围按水平方向不大于7米设一拉结点。

2、钢管外架拉结点采用刚性拉结，梁板浇筑时预埋钢管拉结点，保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架在外架大、小横杆接点处。

3、外墙装饰阶段拉结点也须满足要求，确因施工需要需除去拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

十四、立杆间距与剪力撑

1、钢管脚手架步距底部高度不大于2米，其余不大于1.8米，立杆纵距不大于1.5米，横距不大于1.1米。

搭设高度超过25米须采用双立杆或缩小间距的方法加固脚手架。

2、脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离不超过9米设置一排剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成450-600度角，自下而上、左右连续设置。

设置时与其他杆件的交叉点互相连接，并应延伸到顶部大横杆以上。

十五、脚手板与防护栏杆

1、本脚手架层层满铺脚手板，满铺层的脚手板且必须垂直墙面横向铺设，不留空位，个别不能满铺的应采取其它有效防护措施。

2、脚手片用18#铅丝双股并联四点绑扎，要求绑扎牢固，交接处平整，无按头板，脚手板应保持完好无损，破损的脚手板要及时更换。

3、脚手架外侧用建设主管部门认证的合格牌密目式安全网并有准用证、合格证，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，用18#铅丝张挂严密。

4、脚手架外侧自第二步起必须设1.2米高同材质的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9米—1.3米。

脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2米高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

5、脚手架的高度裙房：

里立杆低于檐口50cm，外立杆搭设设于檐口2m，主体：

里立杆低于檐口50cm，外立杆高于檐口1.5m。

十六、小横杆的设置

外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，确保安全受力。

小横杆两端各伸出立杆净长度不少于10cm并应尽量保持一致。

十七、杆件搭接

1、钢管脚手架立杆采用对接，大横杆可以对接和搭接，

剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不小于40cm，且不小于二只扣件紧固，每边留置长度不小于10㎝。

2、相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不超过50%。

十八、架体内封闭

1、脚手架的架体里杆距墙体净距一般不大于20㎝，如大于20㎝的必须铺设人片，站人片设置平整牢固。

2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间进行封闭。

3、施工层以下外架每隔3步以及底部应用密目网或其他措施进行封闭。

十九、交底和验收

1、脚手架搭设前对架子工进行安全技术交底，交底内容有针对性，交底双方履行签字手续。

2、脚手架搭设后由公司组织分段验收（一般不超过3步架），办理验收手续。

验收表中写明验收的部位，内容量化，验收人员履行验收签字手续。

验收不合格的，在整改完毕后重新填写验收表。

脚手架验收合格并挂合格牌后方可使用。

3、脚手架应进行定期检查，并按要求填写检查表，检查内容量化，履行检查签字手续。

对检查出的问题应及时整改，项目每半月检查一次。

十、脚手架的拆除

1、确认外墙装饰面的最后整洁和清洁工作，并经验收后方可拆除。

2、检查整个架体有否存在影响拆除工作安全的隐患，对部分已有隐患的位置给予事先加固处理。

3、对参与拆除工作的操作人员、管理人员明确交底和拆除顺序划定警戒区或落实警戒人员，并挂牌、封闭措施。

4、拆除前要特别注意出入口通道下步的出口处停止工作及走人斜道和井架卸料平台的拆除顺序。

5、拆除从上往下，水平方向一步拆完再拆下一步，并预先清除脚手片上的杂物，并做好对墙面装饰的保护。

6、拆除顺序与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆，先搭设的后拆除

按安全网挡脚板脚手板护手（栏杆）剪刀撑随每步脚手架拆除搁栏大横杆小横杆立杆。

7、每口拆除脚手架告一段落，都要对尚未拆除的脚手架安全状况进行检查（包括周围环境，如有隐患要进行加固处理）。

8、拆除工作要执行高处作业的有关规定，佩戴安全帽安全带等上高空作业防护用品。

宁波虹桥建设工程有限公司

二00九年二月二十五日