梁模板6001000计算书.docx
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梁模板6001000计算书
600×1400mm梁模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9.9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1400
新浇混凝土结构层高（m）
5.35
梁侧楼板厚度（mm）
300
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
25
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
450
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
900
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,600
梁底支撑小梁根数
4
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.5
面板弹性模量E（N/mm2）
4500
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（25+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（25+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×1＝34.083kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（25+1.5）×1]×1＝32.319kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（25+1.5）×1]×1＝26.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×32.319×0.22+0.117×1.764×0.22＝0.138kN·m
σ＝Mmax/W＝0.138×106/24000＝5.73N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×26.6×2004/（100×4500×144000）＝0.445mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×32.319×0.2+0.45×1.764×0.2＝2.744kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×32.319×0.2+1.2×1.764×0.2＝7.534kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×26.6×0.2＝2.128kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×26.6×0.2＝5.852kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×60
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
24
小梁截面惯性矩I（cm4）
72
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.744+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.6/3+0.5×（1-0.3）]+0.9max[1.2×（0.5+（25+1.1）×0.3）+1.4×2，1.35×（0.5+（25+1.1）×0.3）+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，7.534+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.6/3}=7.582kN/m
q2＝max[2.128+（0.3-0.1）×0.6/3+0.5×（1-0.3）+（0.5+（25+1.1）×0.3）×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，5.852+（0.3-0.1）×0.6/3]＝5.892kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.582×0.452，0.5×7.582×0.22]＝0.164kN·m
σ＝Mmax/W＝0.164×106/24000＝6.845N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.582×0.45，7.582×0.2]＝2.071kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.071×1000/（2×40×60）＝1.294N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.892×4504/（100×9350×720000）＝0.227mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.892×2004/（8×9350×720000）＝0.175mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.582×0.45，0.393×7.582×0.45+7.582×0.2]＝3.9kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.267kN，R2＝R3＝3.9kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.892×0.45，0.393×5.892×0.45+5.892×0.2]＝3.031kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝1.95kN，R'2＝R'3＝3.031kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
120
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.178×106/5080＝35.064N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.376kN
τmax＝2Vmax/A=2×1.376×1000/489＝5.629N/mm2≤[τ]＝120N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.071mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.891kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.891kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A（mm2）
489
回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
立杆自重q（kN/m）
0.15
λ=h/i=900/15.8=56.962≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.832
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.45×0.92/10＝0.007kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（25+1.5）×1）+0.9×1.4×2]×1＝30.996kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.502+（0.3-0.1）×0.6/3+0.9×[1.2×（0.5+（25+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.6/2，（1-0.5）-0.6/2]/2×1，6.864+（0.3-0.1）×0.6/3}=6.904kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.841kN，R2＝4.851kN，R3＝4.852kN，R4＝0.842kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.15×（5.35-1）+Mw/lb＝max[0.841+0.9×[1.2×（0.75+（25+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.5-0.6/2）/2×0.9，4.851，4.852，0.842+0.9×[1.2×（0.75+（25+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×（0.9+1-0.5-0.6/2）/2×0.9]+0.652+0.007/1＝6.65kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝6649.656/（0.832×489）+0.007×106/5080＝17.809N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
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