梁模板计算书.docx
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梁模板计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）高度9.7计算
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、工程属性
新浇混凝土梁名称
框架梁，架高6m
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×700
模板支架高度H（m）
6
模板支架横向长度B（m）
20
模板支架纵向长度L（m）
30
梁侧楼板厚度（mm）
120
、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
3
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件
2
时Q1k（kN/m）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
非自定义:
0.026
地基粗糙程度
C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
12
风压高度变化系数
0.65
μz
风荷载体型系数μs
0.2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁底两侧立柱间距lb（mm）
600
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
300
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
400
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
400
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
250,350
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁间距
150
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
结构表面的要求
结构表面隐蔽
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）
0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm）
0
设计简图如下：
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝
281250mm4
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，
1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4cQψ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）0.×7）+1.42×，
1.35×（0.1+（24+1.5）0.×7）+1.40×.7×2]×1＝23.573kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）0.×7]×1＝
21.809kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b＝[1×（0.1+（24+1.5）0.×7）]1×＝17.95kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×23.573×0.152＝0.066kN·m
σ＝Mmax/W＝0.066×106/37500＝1.768N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.52117×.95×1504/（100×10000×281250）＝0.017mm≤[ν]
＝L/250＝150/250＝0.6mm
满足要求！
3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×21.809×0.15+0.4371×.764×0.15＝1.342kN
R2=1.25q1L=1.25×23.573×0.15＝4.42kN标准值（正常使用极限状态）R1'=R3'=0.375q2L=0.375×17.95×0.15＝1.01kNR2'=1.25q2L=1.25×17.95×0.15＝3.366kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1.342/1＝1.342kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2]/b=Max[4.42]/1=
4.42kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R3/b=1.342/1＝1.342kN/m
小梁自重：
q2＝0.9×1.35×（0.3-0.1）0.×3/2=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×（0.7-0.12）=0.352kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×（0.7-0.12）=0.352kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×（0.5+（24+1.1）0.×12）+1.42×，
1.35×（0.5+（24+1.1）0.×12）+1.40×.7×2]×（0.4-0.3/2）/21=0×.789kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×（0.5+（24+1.1）0.×12）+1.42×，
1.35×（0.5+（24+1.1）0.×12）+1.40×.7×2]×（0.4-0.3/2）/21=0×.789kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.342+0.036+0.352+0.789=2.52kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.42+0.036=4.456kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.342+0.036+0.352+0.789=2.52kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.52,4.456,2.52]=4.456kN/m正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左'＝R1'/b=1.01/1＝1.01kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中'＝Max[R2']/b=Max[3.366]/1=
3.366kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右'＝R3'/b=1.01/1＝1.01kN/m
小梁自重：
q2'＝1×（0.3-0.1）0.×3/2=0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×（0.7-0.12）=0.29kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×（0.7-0.12）=0.29kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×（0.5+（24+1.1）0.×12）]（×0.4-0.3/2）/21=0×.439kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝
[1×（0.5+（24+1.1）0.×12）]（×0.4-0.3/2）/21=0×.439kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.366+0.03=3.396kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.769,3.396,1.769]=3.396kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×4.456×0.62，0.5×4.456×0.22]＝0.201kN·m
σ=Mmax/W=0.201×106/64000=3.133N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×4.456×0.6，4.456×0.2]＝1.671kNτmax=3Vmax/（2bh0）=3×1.671×1000/（26×0×80）＝0.522N/mm2≤[τ]=1.78N/m2m满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/（100EI）＝0.521×3.396×6004/（100×9350×256×104）＝0.096mm≤[ν＝]l1/250＝600/250＝2.4mm
ν2＝q'l24/（8EI）＝3.396×2004/（8×9350×256×104）＝0.028mm≤[ν＝]2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×4.456×0.6,0.3754×.456×0.6+4.4560×.2]=3.342kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.89kN,R2=3.342kN,R3=1.89kN正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.396×0.6,0.3753×.396×0.6+3.3960×.2]=2.547kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.327kN,R2'=2.547kN,R3'=1.327kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×3
主梁计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
2
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.072×106/4250=17.027N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.671kN
τmax=2Vmax/A=2×1.671×1000/398＝8.397N/mm2≤[τ]=125N/m2m满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.01mm≤[ν＝]L/250＝250/250＝1mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.467kN，R2=3.094kN，R3=3.094kN，R4=0.467kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.094kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
Ф48×3
钢管计算截面类型（mm）
Φ48×2.8
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
398
回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.25
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h=1500mm
λ=0l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.641
2、风荷载计算
Mw＝0.9×cφ×1.4×k×ωla×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.026×0.6×1.52/10＝0.004kN·m
3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）0.×7）+1.40×.9×2]×1＝21.654kN/m
2）小梁验算
q1＝
max{1.239+0.91×.2×[（0.3-0.1）0.3×/2+0.5（0×.7-0.12）]+0.9[1.2××（0.5+（24+1.1）0.×12）+1.
4×0.9×1]×max[0.4-0.3/2，0.4-0.3/2]/21，×4.06+0.91×.2×（0.3-0.1）0.×3/2}=4.093kN/m同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.405kN，R2＝2.781kN，R3＝2.781kN，R4＝0.405kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×1.2×0.15×（6-0.7）+Mw/lb＝max[0.405，
2.781，2.781，0.405]+0.859+0.004/0.6＝3.647kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3646.516/（0.64139×8）+0.0041×06/4250＝15.235N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架
高宽比不应大于3
H/B=6/20=0.3≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
150
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
14
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm）
9.282
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.991
立柱垫板长a（mm）
200
立柱垫板宽b（mm）
200
F1=N=3.647kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7hβft+0.25σpc,m）ηmuh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，
其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂
直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（1η,η2）
η1=0.4+1.2/sβ,η2=0.5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs
不宜大于4：
当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
m）ηmuh0=（0.7×1×0.991+0.25×0）×1×1320×130/1000=1191=.033.694kN7kN≥F满足要求！
2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤1.35cβlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
1/2βl=（Ab/Al）
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：
fc=9.282N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）（×b+2b）/（ab）]1/2=[（600）（×600）/（2002×00）]1/2=3，
2
Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×9.282×40000/1000=1503.6841=k3N.64≥7FkN满足要求！
（注：
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