最新修改塔吊基础施工方案.docx
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最新修改塔吊基础施工方案
目录
一．工程概况1
二、编制依据1
三、承台基础设计：
2
四、施工流程：
2
五、塔吊承台排水措施：
3
六、施工安全措施：
3
七、塔吊监测与施工安全技术措施：
3
八、附塔吊基础计算书4
一、工程概况
工程名称：
六和金属（湖北）有限公司新建一期工程
建设单位：
六和金属（湖北）有限公司
设计单位：
苏州立诚建筑设计院有限公司
工程地点：
湖北省仙桃市新城大道以南。
1、本工程位于湖北省仙桃市新城大道以南，共有铸造车间（钢结构）一栋，加工车间、综合楼A\B\、门卫、空压机房、配电等室外工程及其他，
本次工程主要是铸造车间（钢结构）一栋，加工车间、综合楼A\B\、门卫、空压机房、配电等，主厂房为全钢结构厂房，一层，局部两层，建筑总面积约18978.7m2，±0.000相当于勘察报告勘测假定高程24.150m米。
本工程建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，桩基设计等级为丙级，框架抗震等级为四级，耐火等级为二级，屋面防水等级为Ⅱ级，抗震设防烈度为六度。
建筑设计概况
屋面防水保温：
钢结构屋面。
室内装饰：
地面作法有水泥砂浆地面、金刚砂地面、地砖地面等；墙面作法有抹灰面涂料、瓷砖墙面；顶棚作法有铝塑板吊顶等。
外墙面装饰：
涂料墙面。
门窗：
主要为铝合金门窗，卷帘门，防火门等。
结构设计概况
桩基础采用管桩，基础为现浇钢筋混凝土桩承台基础。
混凝土设计强度：
垫层为C15混凝土，基础主体为C30混凝土，其余C25混凝土。
墙体主要为：
混凝土实心砖及粉煤灰多孔砖，彩板墙面；
水电安装设计概况
本工程的安装内容主要有给排水、电气、消防、通风及设备安装。
工程现场条件
本工程前期准备工作已完全具备条件，主要表现为：
1、施工道路、施工用电、施工用水及场地平整已基本完成。
2、工程图纸已出齐，基本满足施工需要。
3、工程现场较开阔，场地平坦，临时用地满足工程施工需要。
为了满足施工需要，项目部计划安装1台QTZ80（5613）塔式起重机。
二、编制依据
1．《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）；
2.《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）；
3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
4.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；
6.《地基及基础》（第二版）；
7.建筑、结构设计图纸；
8.塔式起重机使用说明书；
9.塔式起重机设计规范（GB/T13752-92）；
10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119-2001）
11.岩土工程勘查报告。
三、承台基础设计
塔吊QTZ80（5613）和：
采用A型预应力管桩基础四桩承台形式，管桩形式为摩擦端承桩，桩径均为Φ400mm，单桩竖向承载力特征值为1250KN（预应力管桩采用施工现场使用的类型）；桩长根据地质资料入土深度平均为24.2米和26.6米，塔吊承台尺寸为5300mm×5300mm×1350mm，塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613）的承台配筋采用底向25Φ25@197mm，面向25Φ25@197mm，箍筋5Φ14,S拉钩筋Φ14@400。
承台采用C30混凝土，采取自然养护,承台混凝土强度达70%时，塔吊则可以进行安装，待100%后方可投入使用。
承台面标高为地下室底板面标高，承台与地下室底板交接处焊接止水钢板作施工缝处理。
塔吊基础尺寸、配筋图及塔吊的各项技术指标详见其说明书。
四、施工流程
施工流程：
预应力管桩施工—承台土方开挖—桩顶端锚筋—承台底垫层—钢筋制安—承台模板安装—预埋塔吊连接螺栓—隐蔽验收—混凝土浇灌、保养—安装塔吊。
五、塔吊承台排水措施
为了保证承台的周边排水通畅，在塔吊承台上采用水泥砂浆1：
0.5找坡排水。
六、施工安全措施
1、如果挖土过程中发现地质条件恶劣不适宜施工，应及时上报，另作处理。
2、承台钢筋施工除了按照要求绑扎外，还要进行塔吊埋杆定位；固定、防雷焊接等，完成后需要进行隐蔽验收。
3、浇捣承台砼时要留试件，以便进行强度试压，当试压强度达到70%后，方可开始塔吊的安装。
切忌在砼强度达不到要求的情况下安装塔吊。
4、承台周围应做好排水措施，避免水浸。
5、遵守工地现场管理，做到安全、文明施工。
6、钢筋隐蔽验收后，承台混凝土必须一次性连续浇灌。
7、塔吊安装前应编制可行的专项安装方案，对安装顺序、吊车行走路线、对基坑施工的影响等问题做出详细的考虑。
8、基坑开挖后尽量减少对基土的扰动，基坑底部以下30CM土层采用人工挖土，严禁机械开挖。
9、坑槽开挖时，各级质安人员要加强巡视现场，密切注意周围土体的变形情况及坑槽内可能出现的涌水、涌砂及坑底土体的隆起反弹，一旦发现问题，应立即停止开挖，并知会监理工程师协同处理。
10、防塌方用的编织袋、松木桩、彩条布等材料应有充分的准备。
为防止坡面失稳出现坍塌，在雨天应有足够的彩条布遮盖坡面，同时准备足够的编织袋，一旦出现局部坍塌，能及时回填加固，防止事故进一步扩大。
11、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须有安全交底，加强对进场职工进行安全教育，提高他们的自保、互保意识，安全帽、安全带的作用。
同时，坚持班前安全活动，以提高工地职工的安全意识，自觉执行制订的各项安全规章制度。
12、加强安全生产宣传教育工作。
特殊工种必须持证上岗。
各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。
进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。
13、设专职安全员负责安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。
14、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。
15、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。
七、塔吊监测与施工安全技术措施
（一）塔吊监测
在塔吊的两个侧向布置塔身的垂直观测，如果出现塔吊垂直位移偏大，超过0.1%的时候，马上停止塔吊的工作，对塔吊的塔身进行重新调偏，经过验收合格后才能重新工作。
（二）塔吊基础钢筋施工安全技术措施
1、钢筋工搬运钢筋时，要注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身，特别防止碰挂周围和上下的电线。
2、人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面上，接料人应防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带。
3、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减少支架或马凳。
4、塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋和塔身需连接焊接。
（三）塔吊基础砼浇筑施工安全技术措施
1、浇筑基础混凝土前与施工过程中，应检查基坑边坡土质有无崩裂倾塌的危险，如有则立即排除。
同时工具、材料不能堆放在基坑边沿。
2、混凝土振捣器作业前应检查电源线路有无破损漏电，漏电保护装置应灵活可靠。
3、插入式振捣器软轴的弯曲半径不得小于50CM，并不得多于两个弯；操作时振捣棒应自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。
4、振捣棒操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。
八：
附塔吊基础计算书
1.计算参数
（1）基本参数
采用1台QTZ80（5613）塔式起重机，塔身尺寸1.60m,采用预应力管桩基础，地下水位-2.50m。
1）塔吊基础受力情况
荷载工况
基础荷载
P（kN）
M（kN.m）
Fk
Fh
M
MZ
工作状态
550.00
18.40
1695.00
301.00
非工作状态
472.00
74.90
1688.00
0
比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图
Fk=550.00kN
Fh=18.40kN
M=1695.00+18.40×1.30=1718.92kN.m
Fk，=550.00×1.35=742.50kN
Fh，=18.40×1.35=24.84kN
Mk=（1695.00+18.40×1.30）×1.35=2320.54kN.m
2）桩顶以下岩土力学资料
序号
地层名称
厚度L
（m）
极限侧阻力标
准值qsik（kPa）
极限端阻力标准值qpk（kPa）
qsik
i
（kN/m）
抗拔系数λi
λiqsik
i
（kN/m）
1
填土
1.90
22.00
41.80
0.40
16.72
2
淤泥质土
4.60
14.00
64.40
0.50
32.20
3
粉质粘土
1.10
26.00
28.60
0.60
17.16
4
砂质粘土
18.50
24.00
444.00
0.70
310.80
5
全风化硬质岩
0.50
140.00
3500.00
70.00
0.80
56.00
桩长
26.60
∑qsik*Li
648.80
∑λiqsik*Li
432.88
3）基础设计主要参数
基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-2.00m；桩混凝土等级C80,fC=35.90N/mm2,EC=3.80×104N/mm2；ft=2.22N/mm2,桩长26.60m,壁厚95mm；钢筋HRB400，fy=360.00N/mm2,Es=2.00×105N/mm2
承台尺寸长（a）=5.30m,宽（b）=5.30m,高（h）=1.35m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-0.65m；承台混凝土等级C30，ft=1.57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3
Gk=a×b×h×γ砼=5.30×5.30×1.35×25=875.00kN
塔吊基础尺寸示意图
2.桩顶作用效应计算
（1）竖向力
1）轴心竖向力作用下
Nk=（Fk＋Gk）/n=（550.00+875.00）/4=356.25kN
2）偏心竖向力作用下
按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=1718.92kN.myi=2.00×20.5=2.83m
Nk=（Fk＋Gk）/n±Mxyi/Σyi2
=（550.00+875.00）/4±（1718.92×2.83）/（2×2.832）=356.25±303.70
Nkmax=659.95kN,Nkmin=52.55kN（基桩不承受竖向拉力）
（2）水平力
Hik=Fh/n=18.40/4=4.60kN
3.单桩允许承载力特征值计算
管桩外径d=400mm=0.40m，内径d1=400-2×95=210mm=0.21m，hb=0.50
hb/d=0.50/0.40=1.25,λp=0.16×1.25=0.20
（1）单桩竖向极限承载力标准值计算
Aj=π（d2-d12）/4=3.14×（0.402-0.212）/4=0.09m2,Apl=πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2
Qsk=u∑qsik
i=πd∑qsik
i=3.14×0.40×648.80=814.89kN
Qpk=qpk（Aj+λpApl）=3500.00×（0.09+0.20×0.03）=336.00kN
Quk=Qsk＋Qpk=814.89+336.00=1150.89kN
Ra=1/KQuk=1/2×1150.89=575.45kN
（2）桩基竖向承载力计算
1）轴心竖向力作用下
Nk=356.25kN＜Ra=575.45kN,竖向承载力满足要求。
2）偏心竖向力作用下
Nkmax=659.95kN＜Ra=1.2×575.45=690.54kN,竖向承载力满足要求。
4.桩基水平承载力验算
（1）单桩水平承载力特征值计算
I=π（d4-d14）/64=3.14/64×（0.404-0.214）=0.0012m4
EI=EcI=3.80×107×0.0012=45600kN.m2
查表得:
m=6.00×103kN/m4,Xoa=0.010m
bo=0.9（1.5d+0.5）=0.99m=990mm
α=（mbo/ECI）0.2=（6.00×1000×0.99/45600）0.2=0.67
αL=0.67×26.60=17.82＞4,按αL=4,查表得:
υx=2.441
RHa=0.75×（α3EI/υx）χoa=0.75×（0.673×45600/2.441）×0.01=42.14kN
（2）桩基水平承载力计算
Hik=4.60kN＜Rha=42.14kN,水平承载力满足要求。
5.抗拔桩基承载力验算
（1）抗拔极限承载力标准值计算
Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×（2.00×2+0.40）×4×432.88=1904.67kN
Tuk=ΣλiqsikuiLi=432.88×3.14×0.40=543.70kN
（2）抗拔承载力计算
Ggp=5.00×5.00×26.50×（18.80-10）/4=1457.50kN
Gp=（3.14×0.402-3.14×（0.212）/4×26.60×（25-10）=35.91kN
Tgk/2+Ggp=1904.67/2+1457.50=2409.84kN
Tuk/2+Gp=543.70/2+35.91=307.76kN
由于基桩不承受竖向拉力,故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。
6.抗倾覆验算
a1=5.00/2=2.50m,bi=5.00/2+2.00=4.50m
倾覆力矩M倾=M＋Fhh=1695+18.40×（14.006.20）=1838.52kN.m
抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2（Tuk/2+Gp）bi
=（550.00+875.00）×2.50+2×（543.70/2+35.91）×4.50=6332.34kN.m
M抗/M倾=6332.34/1838.52=3.44
抗倾覆验算3.44＞1.6,满足要求。
7.桩身承载力验算
（1）正截面受压承载力计算
按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2320.54kN.m，yi=2.00×20.5=2.83m
Nk=（Fk‘＋1.2Gk）/n±Mxyi/Σyi2=（742.50+1.2×875.00）/4±（2320.54×2.83）/（2×2.832）
=448.13±409.99
Nkmax=858.12kN，Nkmin=38.14kN
Ψc=0.85
ΨcfcAj=0.85×35.90×1000×0.09=2746.35kN
正截面受压承载力=2746.35kN＞Nkmax=858.12kN,满足要求。
（2）预制桩插筋受拉承载力验算
插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2，取620，As=6×314=1884mm2
fyAs=360×1884=678240N=678.24kN
fyAs=678.24kN＞Nkmin=38.14kN,正截面受拉承载力满足要求。
M倾/（4x1As）=1838.52×1000/（4×2.00×1884）=121.98N/mm2
M倾/（4x1As）=121.98N/mm2＜360.00N/mm2,满足要求。
（3）承台受冲切承载力验算
1）塔身边冲切承载力计算
Fι=F－1.2ΣQik=Fk，=742.50kN，ho=1.40-0.10=1.30m=1300mm
βhp=1.0+[（2000-1400）/（2000-800）]×（0.9-1.0）=0.95
а0=2.00-0.40/2-1.60/2=1.00m,λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77
β0=0.84/（λ+0.2）=0.84/（0.77+0.2）=0.87
um=4×（1.60+1.30）=11.60m
βhpβ0umftho=0.95×0.87×11.60×1.57×1000×1.30=19567.88kN
承台受冲切承载力=19567.88kN＞Fι=742.50kN,满足要求。
2）角桩向上冲切力承载力计算
N1=Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=742.50/4+2320.54×2.83/（2×2.832）=595.61kN
λ1x=λ1y=а0/ho=1.00/1.30=0.77,c1=c2=0.50+0.20=0.70m
V=2Nk，=2×595.61=1191.2kN
β1x=β1y=0.56/（λ1x+0.2）=0.56/（0.77+0.2）=0.58
[β1x（c2+а1y/2）+β1y（c1+а1x/2）]βhpftho
=0.58×（0.70+1.00/2）×2×0.95×1.57×1000×1.30
=2699.02kN
角桩向上冲切承载力=2699.0kN＞V=1191.2kN,满足要求。
3）承台受剪切承载力验算
Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=742.50/4+2320.54×2.83/（2×2.832）=595.61kN
V=2Nk，=2×595.61=1191.22kN
βhs=（800/ho）1/4=（800/1300）0.25=0.89,λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77
α=1.75/（λ+1）=1.75/（0.77+1）=0.99,b0=5.00m=5000mm
βhsαftb0ho=0.89×0.99×1.57×1000×5.00×1.30=8991.63kN
承台受剪切承载力=8991.63kN＞V=1191.22kN,满足要求。
（4）承台抗弯验算
1）承台弯矩计算
Ni=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=742.50/4+2320.54×2.83/（2×2.832）=595.61kN,Xi=2.00m
M=ΣNiXi=2×595.61×2.00=2382.44kN.m
2）承台配筋计算
承台采用HRB400，fy=360.00N/mm2
As=M/0.9fyho=2382.44×106/（0.9×360×1300）=5656mm2
取2525@197mm（钢筋间距满足要求）,As=25×491=12275mm2
承台配筋面积12275mm2＞6500mm2,满足要求。
8.计算结果
（1）基础桩
4根φ400预应力管桩,桩顶标高-7.50m,桩长26.60m；桩混凝土等级C80,壁厚95mm,桩顶插筋620。
（2）承台
长（a）=5.00m，宽（b）=5.00m，高（h）=1.40m，桩中心与承台中心2.00m，承台面标高-6.20m；混凝土等级C35，承台底钢筋采用双向2525@197mm。
（3）基础大样图
塔吊基础平面图
塔吊基础剖面图
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