高支模专项施工方案专家论证通过.docx

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高支模专项施工方案专家论证通过

高支模施工方案

一、工程概况

二、编制依据

三、高支模平板计算

四、梁模板设计方案

五、施工计划

六、施工工艺

七、模板安装及混凝土浇筑方法和有关注意事项

八、支模监测

九、质量保证措施

十、安全技术措施

十一、雨季施工措施

十二、安全应急救援措施

十三、劳动计划

一、工程概况．

支模架形式采用扣件式钢管脚手架。

由于此处地基土质较好，在土体夯实的基础上，再浇捣100mm厚C20混凝土，作为支模架架体的基础。

楼板支模架设计：

立杆间距为900×900mm，步距为1200mm；离地200mm高度设纵横向水平扫地杆，立杆顶部（顶撑下部）设一道水平拉杆，且每步设一道水平拉杆，由于高度在8~20米之间，所以在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；竖向剪刀撑，在架体外侧周边由下至上的设置竖向连续式剪刀撑，中间在纵、横向每隔10米左右由下至上设置连续式剪刀撑，竖向剪刀撑宽度为4跨；水平剪刀撑，在扫地杆处设一道水平剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设一道水平剪刀撑，由于高度在8~20米，在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑中间处增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，水平剪刀撑宽度为4跨，连墙件竖向2步（2400mm）与建筑物柱子设置一个固结点。

梁支模架设计：

立杆横向间距为300mm，立杆纵向间距为600mm，梁底采用18mm厚胶合板，配60×80mm木枋作为次楞（间距150mm），48×3.0mm作为水平主楞（间距同纵向立杆600mm），再加48×3.0mm双钢管支撑（间距300mm）。

梁侧采用18mm厚胶合板，配横向60×80mm的木枋作为次楞（间距为200mm），再竖向加48×3.0mm双钢管主楞（间距1000mm），采用蝴蝶扣和M12对拉螺杆加固，螺杆竖向间距为200mm。

为了保证支撑模板系统的施工质量，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定，特编制高支撑模板系统专项施工技术方案。

二、编制依据施工图纸；

JGJ130-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008号。

《危险性较大的分部分项工程安全管理方法》建质[2009]87三、高支模平板计算（具体根据图纸）一、参数信息1.模板支架参数；步距（m）:

1.20；（m）:

0.9（m）:

0.9横向间距或排距；纵距米；（m）:

14.25；模板支架搭设高度（m）:

0.20立杆上端伸出至模板支撑点长度．

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.0；板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

可调支托；

2.荷载参数

23）:

24+1.1=25.1；（kN/m平板的模板及小梁自重（kN/m）:

0.30；混凝土与钢筋自重2）:

2.50；施工均布荷载标准值（kN/m3.材料参数

面板采用胶合面板，规格为1830×915×18mm；板底支撑采用方木；

22）:

11.5；；面板抗弯强度设计值（N/mm面板弹性模量E（N/mm）:

80002）:

1.40；木方的间隔距离（mm）:

300.0；木方抗剪强度设计值（N/mm

22（N/mm；木方抗弯强度设计值）:

13.0；木方弹性模量E（N/mm）:

9000.000（mm）:

80.00；木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度双钢管）:

Ф48×3（.0；托梁材料为：

钢管楼板参数4.；（mm）:

150.00mm楼板的计算厚度．

楼板支撑架荷载计算单元（如下图）

二、模板面板计算,模板面板为受弯构件按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度分别为：

I模板面板的截面惯性矩和截面抵抗矩W3；W=91.5×1.82/6=49.41cm4×1.83/12=I=91.544.47cm；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.1×0.11×1+0.3×1=3.06kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

2M=0.101ql其中：

q=1.2×3.06+1.4×2.5=7.172kN/m；

2=65193N·m；×300172最大弯矩M=0.101×7.2；σ=M/W=65193/49410=1.32N/mm面板最大应力计算值2；面板的抗弯强度设计值[f]=11.5N/mm22,11.5N/mm面板的最大应力计算值为1.32N/mm小于面板的抗弯强度设计值满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

4/（100EI）≤[ν]=l/250ν=0.677ql其中q=q1=3.06kN/m

44）=0.047×108000××3=0.677×3.060044.47/（100×ν面板最大挠度计算值

mm；

面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.047mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

3；64cmW=b×h2/6=6×8×8/6=

4；×8×8×8/12=I=b×h3/12=6256cm

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.1×0.3×0.11+0.3×0.3=0.918kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×0.3=0.75kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

2M=0.101ql均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.918+1.4×0.75=2.15kN/m；

22=0.176kN·m；15×M=0.101ql最大弯矩0.9=0.101×2.62；176×10/64000=2.75N/mm方木最大应力计算值σ=M/W=0.2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm22,满小于方木的抗弯强度设计值方木的最大应力计算值为2.75N/mm13N/mm足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bh<[τ]

其中最大剪力:

V=0.617×2.15×0.9=1.19kN；

32；37N/mm/（2×6×10方木受剪应力计算值τ=3×1.190×80）=0.2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm22，满1.4N/mm0.37N/mm方木的受剪应力计算值小于方木的抗剪强度设计值足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

4/（100EI）≤[ν]=l/250ν=0.677ql均布荷载q=q1=0.918kN/m；

4/（100×9000×）=0.176mm；9000.918最大挠度计算值ν=0.677××；900/250=3.6mm[ν]=最大允许挠度．

方木的最大挠度计算值0.176mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

四、托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

钢管（双钢管）:

Ф48×3.0；

3；2=8.98cm×W=4.494；2=21.56cmI=10.78×集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.15kN;

托梁计算简图0.9=0.56kN·m；×2.15×最大弯矩Mmax=0.289×P·0.9=0.289；2.15×0.9=1.67mmVmax=0.866×P·0.9=0.886×最大变形2σ=560000/8980=62.36N/mm；最大应力

2[f]=205N/mm；托梁的抗压强度设计值22满205N/mm,小于托梁的最大应力计算值62.36N/mm托梁的抗压强度设计值!

足要求!

10mm,满足要求1.67mm小于900/150=6.0mm与托梁的最大挠度为）

（轴力五、模板支架立杆荷载设计值作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

静荷载标准值包括以下内容1.：

（1）脚手架的自重（kN）；×14.14=2.34kNNG1=0.166钢管的自重计算参照《扣件式规范》。

（kN）：

（2）模板的自重；0.9×0.9=0.243kNNG2=0.3×（kN）钢筋混凝土楼板自重：

（3）0.9=2.236kN；×××0.1NG3=25.110.9；NG=NG1+NG2+NG3=4.82kN经计算得到，静荷载标准值

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×0.9×0.9=3.645kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.887kN；

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.887kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

22；：

立杆净截面面积（cmA=4.24cm）A----

33；W=4.49cm）（cm抵抗矩）：

W----立杆净截面模量

（2）；σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm

2；[f]=205N/mm钢管立杆抗压强度设计值：

[f]----

L0----计算长度（m）；

按下式计算:

顶部立杆段：

l=ku（h+2a）=1.217×1.596×（0.44+2×0.2）=1.63m；101非顶部立杆段：

l=kuh=1.217×2.128×1.2=3.1m；202a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；

l/i=1630/15.8=103；01l/i=3100/15.8=196；02由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.566，1φ=0.188；12；24）=33.66N/mm钢管立杆的应力计算值：

σ=8079/（0.566×412；=10887/（0.188×424）=136.58N/mmσ22小于钢管立杆的抗压强度设=136.58N/mm钢管立杆的最大应力计算值σ=σ22，满足要求！

[f]=205N/mm计值七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求．

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=200×1=200kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=200kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆底座放置300×300×50mm木板。

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=10.887/0.09=120.97kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=10.887kN；

2。

：

A=0.09m基础底面面积

p=120.97kpa≤fg=200kpa。

地基承载力满足要求！

四、梁模板设计方案：

梁段:

荷载参数1.

32）：

（kN/m0.30（kN/m；钢筋自重）：

24.00；模板自重新浇混凝土重力密度3）:

1.50；（kN/m

22）：

20.6；2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m施工均布荷载标准值（kN/m）：

2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

4.0；（kN/m

2.材料参数

2）：

9000.0；木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

10.0；

22）fv（N/mm：

）：

13.0木材抗弯强度设计值fm（N/mm；木材抗剪强度设计值1.4；

面板材质：

胶合面板；面板规格（mm）：

1830×915×18；

22）：

11.5；）：

8000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm面板弹性模量E（N/mm二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

1/2VγtββF=0.2221F=γH

3；24.000kN/mγ--混凝土的重力密度，取其中t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度；

β--外加剂影响修正系数，取1.200；1β--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

2222作为本工程20.6kN/m，取较小值分别计算得20.6kN/m36.000kN/m、计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

8次楞的根数为

mm）（单位：

面板计算简图

1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：

M/W<[f]

＝σ

3；W--面板的净截面抵抗矩，W=b×1.8×1.8/6=29.97cm其中，b=1500-110-915+80=55.5cm

；M--面板的最大弯矩（N·mm）

2）--面板的弯曲应力计算值（N/mmσ

2（N/mm；）[f]--面板的抗弯强度设计值按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

22+0.117qM=0.101qll21，q--作用在模板上的侧压力，包括：

其中

=1.2×1.0×20.6=24.72kN/m；新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.4×2=2.8kN/m；倾倒混凝土荷载设计值:

q2:

l=200mm；计算跨度52；N·×200面板的最大弯矩M=0.101×（2.8+24.72）mm=1.11×10254经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.11×10=3.7N/mm/2.997×10；2；面板的抗弯强度设计值:

[f]=11.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值面板的受弯应力计算值σ=3.7N/mm

2[f]=11.5N/mm，满足要求！

2.挠度验算4[ν]=l/250ν=0.677ql/（100EI）≤=

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1．

24.72N/mm；

l--计算跨度:

l=200mm；

2；面板材质的弹性模量:

E=8000N/mmE--

4；面板的截面惯性矩:

I=55.5×1.8×1.8×1.8/12=26.97cmI--

45）=0.12424.72×200/（100×8000×2.697×10面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.124mm小于面板的最大容许挠度值

[ν]=0.8mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载：

q=1.2×20.6×0.2+1.4×2×0.2=5.5kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

3；W=1×6×8×8/6=64cm4；I=1×6×8×8×8/12=256cm2；E=9000.00N/mm

计算简图

2ν=1.01经过计算得到最大弯矩M=0.10×5.5×，最大变形=0.56kN·m4/100EI=1.61mm

0.677×ql

（1）次楞强度验算:

强度验算计算公式如下σ=M/W<[f]254；=8.75N/mm/6.4×105.6×10σ=次楞的最大受弯应力计算值经计算得到，

2；次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值σ=8.75N/mm次楞最大受弯应力计算值

2，满足要求！

[f]=13N/mm

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=1000/400=2.5mm；

次楞的最大挠度计算值ν=1.61mm小于次楞的最大容许挠度值

[ν]=2.5mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力P=5.5KN/m×1.0m=5.5KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.0mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

3；W=2×4.49=8.98cm4；I=2×10.78=21.56cm2；E=206000.00N/mm主楞计算简图

。

0.2=0.234kN·m×经过计算得到最大弯矩M=0.213×5.5主楞抗弯强度验算

（1）σ=M/W<[f]253；/8.98×10=26.06N/mm:

σ=经计算得到，主楞的受弯应力计算值2.34×102:

[f]=205N/mm；主楞的抗弯强度设计值226.06N/mmσ=小于主楞的抗弯强度设计值主楞的受弯应力计算值2，满足要求！

[f]=205N/mm主楞的挠度验算

（2）．

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为ν=1.146×Pl3/100EI=1.146×4.94×355）=0.01mm

×10×200×2.438/（100×2.06×10103主楞的最大容许挠度值:

[ν]=200/400=0.5mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.01mm小于主楞的最大容许挠度值

[ν]=0.5mm，满足要求！

（3）对拉螺杆计算：

b=12.9KN>P=5.5KN,满足要求。

N最大支座反力P=5.5KN，采用M12螺杆，t五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

43；W=900×18×18/6=4.86×10mm

54；mmI=900×18×18×18/12=4.374×10

计算简图

抗弯强度验算1.按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

:

1.2×（24.00+1.50）×1.0×1.50=45.9kN/m；q1模板结构自重荷载设计值：

:

1.2×0.30×1.0=0.36kN/mq；2振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q；:

1.4×2.00×1.0=2.8kN/m3．

最大弯矩计算公式如下:

225N·mm；+q）l=0.101×（45.9+0.36+2.8）×150=1.11×10M=0.101（q+q312max542；σ=M/W=1.11×10=2.28N/mm/4.86×10max2小于梁底模面板的抗弯强度设计值2.28N/mm梁底模面板计算应力σ=2，满足要求！

[f]=11.5N/mm2.挠度验算

4/（100EI）≤[ν]=l/250最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q+q=45.9+0.36=46.26kN/m；21l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=150.00mm；

2；E--面板的弹性模量:

E=8000.0N/mm

面板的最大允许挠度值:

[ν]=150.00/250=0.600mm；

面板的最大挠度计算值:

45）=0.044mm；/（100×8000×4.374×10ν=0.677×45.9×150

面板的最大挠度计算值:

ν=0.044mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]

=0.6mm，满足要求！

六、梁底支撑木方的计算

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q=1.2×[（24+1.5）×1.5×0.15+0.3×0.15×（2×1.39+0.9）/0.9]=7.1kN/m；1

（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q=1.4×2×0.15=0.42kN/m；2均布荷载设计值q=7.1+0.42=7.52kN/m；

2.支撑方木验算

本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

13；cmW=6×8×8/6=6.4×10

24；cmI=6×8×8×8/12=2.56×102；E=9000N/mm

计算简图如下：

计算简图

:

方木的支座力；×0.6=4.51kNN=7.5222mkN·ql最大弯矩：

M=0.101×=0.27=0.101×7.52×600kN

×0.6=2.787.52最大剪力：

V=0.617×ql=0.617×264/6.4×10；σ=M/W=：

0.27×10=4.22N/mm方木最大正应力计算值

2方木最大剪应力计算值：

τ=3V/（2bh）=3×2.78×1000/（2×60×80）=0.87N/mm；044×/（100600×9000方木的最大挠度：

ν=0.667×ql/100EI=0.667×7.1×6）=0.266mm×10；2.56；方木的允许挠度：

[ν]=600/250=2.4mm2[f]=13.000方木最大应力计算值4.22N/mm小于方木抗弯强度设计值2N/mm，满足要求！

2]=1.400[f方木受剪应力计算值0.87N/mm小于方木抗剪强度设计值v2N/mm，满足要求！

，方木的最大允许挠度2.400mm[ν]=266mm方木的最大挠度ν=0.小于满足要求！

七、梁横向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷