最大支反力Rmax=R2=R3=7.1kN。
4）、横肋计算
横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。
荷载计算
将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算，P＝7.1kN。
材料力学性能参数及指标
I=2×5.63×106=1.12×107mm4
W=2×8.05×104=1.61×105mm3
Α=bh=2×1851＝3702mm2
EI=2.1×1011×1.12×107×10_12=2.35×106Nm2EA=2.1×1011×3.702×103×10_6=7.77×108N
结构计算
采用清华大学SMSolver进行结构分析。
Mmax=6.4kNmQmax=18.5kN
强度计算
Mmax6.4
10
6
40MPa
145MPa
w
1.61
105
，合格。
Q
18.510
3
5MPa
85MPa
A
3702
，合格。
刚度计算
f0.3mml4003.75mm，合格。
最大支反力：
R＝37kN。
5）、拉杆计算
拉杆采用φ20圆钢，按最大拉力计算。
37103
118MPa145MPa
314，合格。
（七）、桥墩施工方案及模板计算
桥墩采用柱式桥墩，桥墩采用矩形台状形式，横桥向布置3个桥
墩，中墩根部横向宽8.8m，纵桥向长3.5m．顶部横向宽6m，纵桥向
长2.5m；两侧边墩根部横向宽65m，纵桥向长3.5m．顶部横向宽3.7m，纵桥向长2.5m。
1、测量放线：
在承台顶面准确放出墩柱中线并标注十字和钢模板外边线，以利于钢模板吊装就位；经驻地监理检查合格后并约请总监办进行验收，合格后方可进行钢模板安装。
2、凿毛处理：
墩柱、肋板钢筋绑扎前要将墩柱范围内的承台进行凿毛处理，以利于承台砼与墩柱砼的良好结合。
3、钢筋：
当钢筋进场时，向监理工程师提供钢筋的出厂质量证书，并分批取样进行试验，每60吨作为一批进行取样，一次进料不够也作为一批取样，所用钢筋直径大于Φ12mm时应作机械性能和可焊性试验。
经试验符合规定的钢筋，必须按品种、规格、牌号分别设置标志牌，
垫好方木、码放整齐，上盖苫布。
钢筋使用前进行调直、除锈、去污。
焊接接头同规格、同品种、同一厂家的钢筋每300个接头取样1
组（3根）进行力学性能检测或每加工批进行抽样检测。
直螺纹接头
每加工批或500个接头进行抽样检测，取样数量不少于75个接头，
检测其外观和拧紧力矩，并取3根接头进行抗拉强度检验。
直螺纹接头检验：
套筒进场检验有保护端盖、套筒内无杂物；套
筒外观螺纹牙型饱满，表面无裂纹，表面及内螺纹不得有严重锈蚀及
其他肉眼可见的缺陷。
4、钢模板：
绑扎完钢筋笼后即可吊装墩柱钢模板。
采用16T吊车吊装对位。
吊车必须设专人指挥，并特别注意安全。
对位时，下口先对准测量标
注的钢模板外线，用木楔子和定位钢筋固定钢模板下口；在钢模板上
十字方向拉出四根带导链的钢丝绳和地锚连接，然后调整导链长度用
全站仪校正钢模板上口，确保钢模板上口中心与墩柱在承台上的投影
中心（即测量放线的墩柱中心）吻合；吻合后固定导链以保证钢模板
的稳定性、位置准确，然后用全站仪或经纬仪检测钢模板的竖直度。
5、混凝土浇筑：
混凝土采用商品砼，坍落度为10-14厘米，进场后严格检查坍落
度、和易性，不合格产品严禁使用。
浇筑前应将钢模板内杂物、已浇
承台上的泥土清理干净。
钢模板、钢筋自检和现场监理验收合格后，
方可进行混凝土的浇筑。
混凝土浇筑采用泵车进行，分层浇筑混凝土，
每层浇筑厚度不大于30cm，采用插入式50型振捣棒分层振捣，振捣
间距为40cm，插入下层砼5cm，振捣至混凝土表面泛浆、平坦无明显
下降、无气泡溢出时为止。
砼浇注过程中随时监控墩柱的竖直度，发
现偏差较大的情况后，及时用导链进行调整纠正。
6、养生：
在墩柱外围包裹两层土工布，进行洒水养生。
7、基坑回填：
回填要分层进行，每层厚度为15厘米，可设置立杆划线标注；回
填压实可采用小型震动夯,但要注意保护墩柱成品，墩柱周围的回填
采用人工木夯夯实。
8、施工过程中应急处理措施
（1）、施工时遇断电时，迅速启动备用发电机保证墩柱施工顺利
进行。
（2）、施工中，注意对易发生的质量问题采取有针对性的事前、
事中、事后控制措施，避免发生质量问题和事故。
9、桥墩模板计算
（1）、水平荷载统计：
根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：
1）、新混凝土对模板的水平侧压力标准值
按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：
F0.22ct012V1/2
FcH
式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。
γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3。
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，现
场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用
t=200/（T+15）计算。
T------混凝土的温度（25°C）。
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;现场提供的浇筑速度不大于
为2m/h。
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;
取8.0m。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外
加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取
1.10不小于100mm，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,
取1.15。
F0.22ct012V1/2
=0.22x25x6x1.2x1.15x21/2
=64.4kN/m2
FcH
=25x18=450kN/m2
混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作
为模板水平侧压力的标准值。
2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值
考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝
土）
3）、振捣混凝土时产生的水平荷载标准值
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在
新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）
（2）、水平侧压力的荷载组合
荷载分项系数:
新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2;
活荷载分项系数r=1.4
1）、总体水平侧压力的设计值为
F设=64.4*1.2=78.28kN/m2
模板受力分析采用总体水平侧压力设计值
2）、模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值
算刚度时荷载的分项系数取1.0
F标=64.4*1.0=64.4kN/m2
（3）、模板的计算
已知:
墩身的最大截面为8800*3500及结构形式,两端圆弧最大半
径R950;现选取3700*2000的平模板,面板为6mm，竖边框为
2000*120*14的钢板，横边框为3700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽
钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为
1000mm;圆弧模板:
面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为
14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#
槽钢；模板连接螺栓为M20*65；
1）、平模面板强度的计算
面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距
360mm，横筋间距400mm，背楞水平间距1000mm,所以面板支撑空间最
大距离为360mm*400mm。
式中F=77.28kN/m2
所以面板所承受的侧压力
为77.28kN/m2*（0.36m*0.4m）=11.128KN
最大应力:
74.2Mpa<220.6Mpa
最大位移:
0.4813mm
以上面板强度，刚度均能满足施工要求。
2）、模板竖筋校核:
模板竖筋用料为[12#槽钢，间距360mm*400mm，材料长度2000mm,
间隔400mm与横筋相连。
式中F=77.28kN/m2
所以竖筋所承受的侧压力为
77.28kN/m2*（0.36m*0.4m）=11.128KN
最大应力:
87.5Mpa<220.6Mpa
最大位移:
0.2186mm
以上竖筋强度和刚度均满足施工要求
3）、模板背楞校核:
模板背楞用料为双[14#a槽钢，拉杆水平间距间距1300mm，竖向背楞间距1000mm。
式中F=64.4kN/m2
所以背楞所承受的侧压力为64.4kN/m2*（1.3m*1m）=83.72KN
最大应力:
203Mpa<220.6Mpa
最大位移:
0.2078mm
以上背楞强度和刚度均满足施工要求
4）、对拉杆的受力计算
模板对拉栓（φ25精轧螺纹钢）：
已知新浇筑混凝土对模板的最大侧压力77.28KN/m2,拉杆竖向最大间距1000mm，横向最大间距1300mm,所用拉杆为PSB785,φ25精轧螺纹钢，有效截面面积为490.868平方毫米
拉杆所承受的轴向荷载为：
77.28KN/m2*（1m*1.3m）=100.464KNPSB785,φ25精轧螺纹钢抗拉强度是980N/平方毫米。
所以拉杆的承载力就是：
980x490.868＝481050N.
100464N<481050N
通过以上数据显示能满足施工要求
3、支架施工
（8）、模板及支架受力计算
1）、受力计算说明
根据现场考察及相关要求，本工程主体桥梁结构现浇支架采用
WDJ碗扣式多功能脚手架组拼整个支架的方案。
具体方案说明如下：
碗扣式满堂支架用由立杆可调底座（KTZ-60）、立杆（LG-180）或
（LG-120）、立杆可调托座（KTC-60）、横杆（HG-90或HG-60）等WDJ碗
扣式构件组合而成满堂支架。
在纵向立竿间距90cm等间距布置，在
横向按90cm布置，节点处按加密至60cm布置。
在混凝土顶板下方，
立杆可调托座（KTC-60）上方横向按立杆间距布置150×150mm方木,
在横向方木上方纵向按照间距不超过25cm铺设100×80mm方木，方
木上方为竹胶板底模。
底模纵横向坡度可通过立杆可调托座（KTC-60）
调整至要求标高。
2）支架荷载计算
砼结构换算砼厚1m，荷载计算：
根据JGJ166-2008工程施工碗扣式脚手架安全技术规范查得：
钢筋砼容重γ=25KN/m3。
每平米砼自重Q2=6.25KN/m2（每米平
均重量）；
模板及支架自重荷Q1=1.5KN/m2；
振捣荷载2.0KN/m2；
施工人员和设备荷载脚手架施工荷载1.0KN/m2。
Q3=2.0+1.0=3.0KN/m2；
故总的面荷载：
q=Q1+Q2+Q3=1.5+6.25+2+1=10.75KN/m2。
最不利组合荷载：
q=1.2×（Q1+Q2）+1.4×Q3=1.2×（1.5+6.25）+1.4×3
=13.45KN/m2
3）、模板竹胶板验算
模板竹胶板厚16mm，底模板截面特性：
惯性矩（200mm宽度）I=bh3/12=200×163/12=68266mm4
截面边缘至主轴的距离，ymax=h/2=16/2=8mm
l=200mm（纵向方木间距）
①、强度条件
模板计算时候按照最大荷载进行计算。
顺桥向截面线荷载：
q线=q面*l=13.45*0.20=2.69KN/m
f＝M/W=My/I=（ql2/8）×ymax/I=（2.69×2502/8）×8/68266=2.5Mpa＜fm=11MPa竹胶板强度满足要求（fm=11MPa根据木结构
设计规范查得）
②、刚度条件：
模板所受弯矩按多跨连续梁考虑（本方案按三等跨连续梁进行计算）,最大挠度计算：
：
v<[v]=L/400
v＝0.677×ql4/100EI=0.677×2.69×2504/（100×1×104×
68266）=0.14mm<[v]=L/400＝0.5mm
根据上述计算，底模板在横梁的位置满足设计要求。
4）、纵向方木分配梁检算
本施工方案中支模架底面纵向分配梁采用10cm×8cm方木，长度
不小于3m，按间距0.25m布置。
方木采用东北落叶松，布置方式为
短边水平，长边竖直，具体示意图如附图。
则每根方木承受荷载转化
为匀布线荷载为：
q=13.45×0.25=3.4KN/m
根据受力情况，其受力模型简化为受匀布荷载的简支梁。
计算按
照最大荷载计算，则：
截面抵抗矩I=bh3/12=10×83/12=426.7cm4
截面惯性矩W=bh2/6=10×82/6=106.7cm3
跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=3.4×0.62/8=0.138KN.m
跨中最大剪力Vmax=ql/2=3.4×0.6/2=1.25KN.m
①、抗弯承载能力检算
δ＝Mmax/W＝0.138×103/106.7=1.9MPa＜fm=15MPa（东北落叶
松fm=15MPa根据木结构设计规范查得）②、抗剪承载能力检算
τ＝3Vmax/2A=3×1.25×103/（100×80）/2=0.322MPa＜
fv=1.3MPa（东北落叶松fv=1.3MPa根据木结构设计规范查得）
③、挠度检算
f=5ql4/（384EI）=5×3.4×0.64×108/（384×10000×426.7
=0.2mm<[f]=L/400＝1.5mm
通过以上较大荷载演算得知，纵向分配梁采用10cm×8cm方木能够满足施工及设计要求。
5）、横向方木分配梁检算
本施工方案中在横向采用15cm×15cm方木横梁，按照间距0.9m
布置，每根支架立杆上布置一根横木。
布置方式为短边水平，长边竖
直，具体示意图如附图。
每根方木承受荷载转化为匀布线荷载为：
q=13.45×0.6=8.1KN/m
截面抵抗矩I=bh3/12=15×153/12=4219cm4
截面惯性矩W=bh2/6=15×152/6=562.5cm3
本施工方案将结构受力模型简化为受均布荷载的简支梁，则：
跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=8.1×0.92/8=1.02KN.m
最大剪力Vmax=ql/2=8.1×0.9/2=4.1KN.m
①、抗弯承载能力检算
δ＝Mmax/W＝1.0×103/562.5=2.1MPa＜fm=15MPa（东北落叶松
fm=15MPa根据木结构设计规范查得）
②、抗剪承载能力检算
τ＝3Vmax/2A=3×4.1×103/（150×150）/2=0.35MPa＜
fv=1.3MPa（东北落叶松fv=1.3MPa根据木结构设计规范查得）
③、挠度检算
f=5ql4/（384EI）=5×8.10×0.94×108/（384×10000×4219
=0.22mm<[f]=L/400＝2.25mm
6）、碗扣式钢管支架检算
本施工方案采用ф48×3.5Q235碗扣式钢管脚手架。
立杆横向除采用间距0.9m，纵向横梁处间距为0.9m，横杆步距为1.2m。
则根据碗扣式脚手架的受力特性，结合纵向方木受力分析图，现
对碗扣式脚手架的主力杆进行受压承载能力检算。
立杆检算承载分别
取顶底板部位荷载和最不利荷载组合。
总的面荷载：
q=Q1+Q2+Q3=1.5+6.25+2+1=24.5KN/m2。
最不利组合荷载：
q=1.2×（Q1+Q2）+1.4×Q3=1.2×（1.5+6.25）+1.4×3
=13.45KN/m2
每根立杆受正向压力为：
N=13.45×0.9×0.9=11.5
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