地下室模板方案.docx
《地下室模板方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室模板方案.docx（45页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
地下室模板方案
模板施工方案
1.编制依据
序号
名 称
编号
1
《水榭花都5-9#楼施工图纸》
2
《水榭花都一期工程施工组织设计》
3
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2002
4
《建筑工程质量验收统一标准》
GB50300-2001
5
《组合钢模板技术规范》
GB50214-2001
6
木结构设计规范
GBJ5-88
2.工程概况
序号
项目
内容
1
结构形式
基础结构形式
桩筏基础
主体结构形式
剪力墙结构
垫层
C15
地下部分砼强度
地下室底板、承台
C30
地下室墙
C30S8
地下室柱
C40S8
地下室顶板、梁
C40
3
结构尺寸
基础底板厚度（mm）
400
外墙厚度（mm）
350、300、250、（mm）
内墙厚度（mm）
300、250、200（mm）
主要梁断面最大尺寸（mm）
400X1100、300X1300、400X1150、300X1000
楼板厚度（mm）
220（mm）
4
楼梯坡道结构形式
楼梯结构形式
板式楼梯
3.施工安排
3.1技术准备
得到施工图纸后应组织有关技术人员熟悉图纸，将图纸中的错误与现场不便施工的地方以书面形式报至设计院，请求解决。
同时在熟悉图纸的基础上，根据结构特点确定模板选型、配模原则以及施工顺序等。
绘制木模板配模图，交至操作工人处进行加工。
木工工长应根据施工图纸、施工规范及施工方案针对8、9#楼与5、6、7#楼的地下室外墙、柱、内墙、暗柱、梁板、楼梯等不同部位进行有针对性的技术交底，技术交底重点突出施工工艺及操作方法，尽量采用数字及图形说明问题。
3.2机械设备准备
本工程机械设备需用情况见下表：
机械名称
型号
单位
数量
备注
圆锯
M3Y-500/250
台
4
压刨
MB104-1
台
2
锯床
MT500
台
2
电钻
把
6
3.3材料准备
根据配模原则，考虑工程的损耗，计算出本工程材料需用计划如下：
名称
型号
数量
备注
外墙带止水片螺栓
φ14
15000根
内墙螺栓
φ14
9000根
外套φ20塑料套管
钢管
φ48（t=3.5）
500t
扣件
12万个
双面履膜多层板
δ=15mm
22000m2
木枋
50*100
280m3
3.4总平面布置
5-9#楼每幢建筑物各设一台塔吊，以满足模板、木枋、钢管的垂直运输。
在6、9#楼南侧、设木工加工场、周转材料堆放区。
4.主要施工方法及措施
4.1流水段划分
8、9#地下室结构施工阶段：
根据将地下室结构划分三个流水段，配置全层模板。
7#楼地下室结构分一个施工段。
5#、6#楼地下室结构施工阶段:
根据后浇带、伸缩缝划分为三个流水段，采用15mm优质双面腹膜木模板配置一层地下室梁板墙模板。
4.2隔离剂选用
墙、柱等竖向模板选用机油兑柴油（3:
7），搅拌均匀后，采用干棉丝擦在模板上，梁、板等水平模板选用油性脱模剂，用棉纱均匀擦在模板面上，脱模剂不得过厚，防止污染钢筋。
4.3模板设计
4.3.1地下室模板设计
4.3.1.1底板承台、集水坑模板
底板承台、集水坑模板采用砖胎模砌筑
4.3.1.2底板模板
地下室底板模板采用240mm厚砖砌胎膜。
4.3.1.3墙体模板
大模板面板选用15mm厚覆膜多层板（九夹板），竖向龙骨选用50×100木枋间距280mm，横向背楞为2Φ48钢管@500mm。
对拉螺杆为Φ14，纵距500mm,横距500mm，螺杆长度为墙厚+650mm。
15mm厚多层板边沿应平直，板与板拼缝处贴1×5mm的密封条，保证接缝的严密，两块模板之间的拼缝做成企口形式，并粘贴密封条以防漏浆。
详见附图
4.3.1.4梁模板
地下结构顶板梁底、梁侧模板满配，模板面板采用15mm厚覆膜多层板，梁侧模水平向龙骨采用50×100木枋间距250mm，梁底模水平向龙骨采用50×100木枋间距250mm。
主体楼板模板同地下室楼板。
木枋及模板均应提前进行加工，保证边沿平直。
上部模板制作成侧模包底模的形式。
侧模与侧模接缝的位置做成企口形式，并贴1×5mm密封条。
梁底模板在拼缝处模板应长出木枋10cm，在模板拼接时增设两根长度不小于1000mm的短木枋。
详见下图。
4.3.1.5楼板模板
地下室楼板按照满配的原则配置，主龙骨采用Φ48钢管，次龙骨为50×100mm木枋间距250mm。
楼板模板应尽量采用整张模板，局部采用小条模板，模板边沿应平直、无毛边，模板拼缝处应加1×5mm密封条。
主体楼板模板同地下室楼板。
4.3.1.6楼梯模板
楼梯模板采用钢模板（详见钢模板施工方案）
4.3.1.7门窗洞口模板
门窗洞口模板采用15mm厚覆膜多层板制作，沿墙厚内外两侧采用50×100木枋做为支撑。
详见下图。
4.3.2地上结构模板选型
为确保地上结构混凝土的外观质量达到清水混凝土的要求，地上外墙部分外侧（除细部构造外）模板全部为定型钢模板，模板全部采用定型模板设计方案，不配置可调性角模。
电梯间、楼梯间核心筒全部采用全钢整体式大模板。
外脚手架采用附着式提升脚手架，根据主体结构墙体搭设，脚手架相应提升。
门窗套模板采用钢制门窗洞口模，由钢角模和钢侧模加内部楔块可调式支撑，门窗洞口模支拆采用整体组装，分块拆模，方便灵活。
现浇楼板方案：
钢管支撑+多层板的散装散拆支模。
钢模板施工详见钢模施工方案
5、模板体系验算
5.1、地下室墙体模板验算
本地下室墙体模板采用δ=15mm多层板，竖向龙骨50×100木方@280mm，横向背楞为双钢管Φ48（t=3.5）@500mm，具体计算如下：
5.1.1荷载
⑴、混凝土侧压力
混凝土自重（γc）为24kN/m3，强度等级C30，坍落度为16～18cm，采用导管卸料，浇注速度为3m/h，混凝土初凝时间为5小时。
混凝土侧压力标准值：
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5×1×1.15×31/2=52.585kN/m2
F2=γcH=24×4=96kN/m2
取两者中小值，即F1=52.58kN/m2，
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=52.585kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
5.1.2模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
（1）抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=280.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×52.59×0.50×0.90=28.396kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；
q=q1+q2=28.396+1.260=29.656kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.1×29.656×280.0×280.0=2.33×105N.mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距（N.mm）；
W--面板的截面抵抗矩:
b:
面板截面宽度，h:
面板截面厚度；
W=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：
σ=M/W=2.33×105/1.88×104=12.400N/mm2；
面板截面的最大应力计算值σ=12.400N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
（2）、挠度计算
根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:
q=52.59×0.50=26.29N/mm；
l--计算跨度（内楞间距）:
l=280.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50.00×1.50×1.50×1.50/12=14.06cm4；
面板的最大允许挠度值:
[ω]=1.120mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×26.29×280.004/（100×9500.00×1.41×105）=0.819mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.819mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.120mm，满足要求！
5.1.3内外楞的计算
（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×100×100/6=83.33cm3；
I=50×100×100×100/12=416.67cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中，M--内楞跨中计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×52.59×0.28×0.90=15.902kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m，其中，0.90为折减系数。
q=（15.902+0.706）/1=16.607kN/m；
内楞的最大弯距：
M=0.1×16.607×500.0×500.0=4.15×105N.mm；
内楞的抗弯强度应满足下式：
其中，σ--内楞承受的应力（N/mm2）；
M--内楞计算最大弯距（N.mm）；
W--内楞的截面抵抗矩（mm3），W=8.33×104；
f--内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值：
σ=4.15×105/8.33×104=4.982N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm2；
内楞的最大应力计算值σ=4.982N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×52.59×0.28×0.90=15.902kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.28×0.90=0.706kN/m，其中，0.90为折减系数。
q=（q1+q2）/2=（15.902+0.706）/1=16.607kN/m；
内楞的最大剪力：
∨=0.6×16.607×500.0=4982.191N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；
∨--内楞计算最大剪力（N）：
∨=4982.191N；
b--内楞的截面宽度（mm）：
b=50.0mm；
hn--内楞的截面高度（mm）：
hn=100.0mm；
fv--内楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
τ=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值:
fv=3×4982.191/（2×50.0×100.0）=1.495N/mm2；
内楞截面的抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值τ=1.495N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--内楞的最大挠度（mm）；
q--作用在内楞上的线荷载（kN/m）：
q=52.59×0.28/1=14.72kN/m；
l--计算跨度（外楞间距）:
l=500.0mm；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--内楞截面惯性矩（mm4），I=4.17×106；
内楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×14.72/1×500.004/（100×9500.00×4.17×106）=0.157mm；
内楞的最大容许挠度值:
[ω]=2.000mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.157mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！
（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；
外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；
外楞计算简图
4.外楞抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载:
P=（1.2×52.59+1.4×2.00）×0.28×0.50/2=4.15kN；
外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:
l=500mm；
外楞最大弯矩:
M=0.175×4151.83×500.00=3.63×105N/mm；
强度验算公式：
其中，σ--外楞的最大应力计算值（N/mm2）
M--外楞的最大弯距（N.mm）；M=3.63×105N/mm
W--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；
[f]--外楞的强度设计值（N/mm2），[f]=205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值:
σ=3.63×105/5.08×103=71.513N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205.000N/mm2；
外楞的最大应力计算值σ=71.513N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2,满足要求！
5.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
其中，∨--外楞计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（水平螺栓间距间距）:
l=500.0mm；
P--作用在外楞的荷载:
P=（1.2×52.59+1.4×2.00）×0.28×0.50/2=4.152kN；
外楞的最大剪力：
∨=0.65×4151.826=1.35×103N；
外楞截面抗剪强度必须满足:
其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）；
∨--外楞计算最大剪力（N）：
∨=1.35×103N；
b--外楞的截面宽度（mm）：
b=80.0mm；
hn--外楞的截面高度（mm）：
hn=100.0mm；
fv--外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.500N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×1.35×103/（2×80.0×100.0）=0.253N/mm2；
外楞的截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
外楞截面的抗剪强度设计值:
[fv]=1.50N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值τ=0.253N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！
6.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，ω--外楞最大挠度（mm）；
P--内楞作用在支座上的荷载（kN/m）：
P=52.59×0.28×0.50/2＝3.68kN/m；
l--计算跨度（水平螺栓间距）:
l=500.0mm；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：
E=210000.00N/mm2；
I--外楞截面惯性矩（mm4），I=1.22×105；
外楞的最大挠度计算值:
ω=1.146×7.36×100/2×500.003/（100×210000.00×1.22×105）=0.206mm；
外楞的最大容许挠度值:
[ω]=2.000mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.206mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！
5.1.4对拉螺栓计算
混凝土侧压力F=52.58kN/m2，对拉螺杆纵向间距为500mm，横向间距为500mm，选用M14螺栓。
计算公式如下:
其中N--穿墙螺栓所受的拉力；
A--穿墙螺栓有效面积（mm2）；
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号:
M14；
穿墙螺栓有效直径:
11.55mm；
穿墙螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.850kN；
穿墙螺栓所受的最大拉力:
N=52.585×0.500×0.500=13.146kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=13.146kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！
经过以上验算得知,本墙模板配置方案满足强度及挠度要求,可以采用。
5.2顶板模板验算
本工程顶板模板采用δ=15mm多层板，次龙骨50×100木枋间距300mm，主龙骨Ф48（t=3.5mm）钢管@900mm采用钢管脚手架作为支撑。
一、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.300×0.220=1.650kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×0.300=0.105kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+2.000）×0.900×0.300=0.810kN；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（1.650+0.105）=2.106kN/m；
集中荷载p=1.4×0.810=1.134kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0.900/4+2.106×0.9002/8=0.468kN；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.134/2+2.106×0.900/2=1.515kN；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.468×106/83333.33=5.621N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为5.621N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=2.106×0.900/2+1.134/2=1.515kN；
方木受剪应力计算值T=3×1.515×103/（2×50.000×100.000）=0.454N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.454N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=1.755kN/m；
集中荷载p=0.810kN；
最大挠度计算值V=5×1.755×900.04/（384×9500.000×4166666.667）+810.000×900.03/（48×9500.000×4166666.7）=0.690mm；
最大允许挠度[V]=900.000/250=3.600mm；
方木的最大挠度计算值0.690mm小于方木的最大允许挠度3.600mm,满足要求!
二、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.106×0.900+1.134=3.029kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.727kN.m；
最大变形Vmax=1.683mm；
最大支座力Qmax=9.896kN；
最大应力σ=143.157N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值143.157N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.896kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
四、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×4.000=0.516kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.220×0.900×0.900=4.455kN；
静荷载标准值NG=
升级会员 