东阳岸边跨现浇段满堂支架.docx
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东阳岸边跨现浇段满堂支架
中铁十四局集团碚东嘉陵江大桥
东阳岸边跨现浇段满堂支架
预压方案
一、预压荷载验算数据准备
边跨现浇段截面图
因横隔墙2米段由26#墩盖梁承受，故此部份砼方量为：
V1=（24.7556×2-2.47×0.35）×2=97.2934方
因此，预压只预压剩余的12米，该12米分作6米一幅单压，其中腹板重量为域4砼方量：
V4=4.134×6=24.804方
其它部位方量：
（见下图）
V5=1.125×6=6.75方V6=1.4375×6=8.625方V7=1.28×6=7.68方
二、各预压部位荷载承受能力验算
1、现计算腹板所需要预压的力：
（1）、当仅考虑域4的重量时，腹板所受1.2倍荷载为：
Q腹=24.804×25=620.1KN
验算过程如下：
底板下纵向木枋承载能力验算
P=620.1*1.2/6/0.5=
248.04
KN/平米
间距
0.1
m
q=
24.804
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
6.69708
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.279045
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.7534215
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
顶托上横向木枋承载能力验算
P=620.1*1.2/6/0.5=
248.04
KN/平米
跨径
0.3
m
q=
74.412
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
2.23236
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.279045
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.0279045
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
（2）、当考虑域4与域5的重量全由腹板处承受时：
Q腹=31.554×25=788.85KN
验算过程如下：
底板下纵向木枋承载能力验算
P=788.85*1.2/6/0.5=
315.54
KN/平米
间距
0.1
m
q=
31.554
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
8.51958
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.3549825
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.95845275
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
顶托上横向木枋承载能力验算
P=788.85*1.2/6/0.5=
315.54
KN/平米
跨径
0.3
m
q=
94.662
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
2.83986
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.3549825
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.03549825
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
2、若底板承受荷载为域6与域7的重量时
Q底=（8.625+7.68）×25×2=815.25KN
验算过程如下：
底板下纵向木枋承载能力验算
P=815.25*1.2/6/8=
20.38125
KN/平米
间距
0.25
m
q=
5.0953125
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
1.37573438
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.05732227
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.15477012
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
顶托上横向木枋承载能力验算
P=815.25*1.2/6/8=
20.38125
KN/平米
跨径
0.9
m
q=
18.343125
KN/m
b=
10
cm
h=
15
cm
W=bh2/6=
375.00
cm3
σ=qL2/8W=
4.95264375
Mpa＜[σ]=10Mpa
强度满足
τ=3Q/2A=
0.20636016
Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）
E=
0.1
×105Mpa；
强度满足
I=bh3/12=
2812.5
cm4
fmax=5qL4/384EI=
0.55717242
＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）
刚度满足要求
结论：
通过以上对各部位的承载能力验算，可看出支架能满足要求。
三、预压方案
通过上述验算，我们可采取6米一段分幅预压，预压时腹板1米范围内所压荷载为80T，底板8米范围内所压荷载为82T。
其中，翼缘板部位不预压，其重量折入腹板部位，顶板部位重重折入底板预压重量。
故预压时需准备160T钢材等（每处腹板80T），底板82T重量装砂袋堆压，假设每袋重80Kg，则需1025袋砂石料，堆载高度约为h=1*0.4*0.5*1025/6/8=4.27米。
堆载时必须对称加载，先加腹板部位，再加底板部位，预压后5小时测沉降，然后再压另一幅，再测沉降。
附：
预压结果见下表
碚东嘉陵江大桥东阳岸现浇段满堂支架预压
沉降观测记录表
时间
1月15日
1月16日
1月17日
1月18日
1月19日
平均值
点位备注
加载状态
压前
压中
变化1
压中
变化2
满压
变化3
卸压
弹性变形
（调模值）
底板1
276
272
4
270
6
270
6
273
3
5.50
桥轴线上距盖梁1.6米
底板2
269
264
5
262
7
260
9
265
5
桥轴线上距盖梁4.3米
底板3
510
504
6
502
8
498
12
504
6
桥轴线上距盖梁7.0米
底板4
304
300
4
295
9
288
16
296
8
桥轴线上距盖梁9.7米
右腹1
521
514
7
512
9
510
11
510
0
3.50
腹板中距盖梁1.6米
右腹2
370
365
5
363
7
362
8
370
8
腹板中距盖梁3.4米
右腹3
349
339
10
337
12
336
13
340
4
腹板中距盖梁5.2米
右腹4
549
544
5
535
14
533
16
540
7
腹板中距盖梁7.0米
右腹5
470
468
2
460
10
460
10
462
2
腹板中距盖梁8.8米
右腹6
746
742
4
737
9
734
12
734
0
腹板中距盖梁10.6米
左腹1
541
538
3
535
6
532
9
532
0
4.60
腹板中距盖梁1.6米
左腹2
584
580
4
577
7
577
7
577
0
腹板中距盖梁3.6米
左腹3
570
570
0
563
7
559
11
568
9
腹板中距盖梁5.6米
左腹4
763
759
4
756
7
751
12
758
7
腹板中距盖梁7.6米
左腹5
694
686
8
683
11
683
11
690
7
腹板中距盖梁9.6米
说明：
1、本次有效预压长度9.9米。
（14-2.5-1.6=9.9）2、本次立模弹性值取为5mm.
中铁十四局集团碚东嘉陵江大桥项目经理部
工程部
2007-1-12
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