综合楼模板方案.docx
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综合楼模板方案
一、编制依据
洛阳赛阳硅业有限公司综合楼施工图
安阳建工（集团）有限责任公司建筑工程施工工艺标准
安阳建工（集团）有限责任公司质量、环境、职业健康安全体系文件
《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社
《建筑施工手册》第四版
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《地基与基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）
二、工程概况
本工程为洛阳赛阳硅业有限公司职工餐厅、宿舍综合楼，总建筑面积4531.05㎡，宿舍综合楼地上4层，局部5层；1层层高3.6米，2-4层层高为3.3米，职工餐厅地上2层，1层层高4.2米，2层层高为4.8米,模板采用竹胶模板和钢模板,模板支架采用扣架式钢管脚手架。
三、模板组装概况
根据结构施工图，主体柱、梁、板采用竹胶板—钢木支撑系统，并根据各部位截面尺寸、高度经计算确定对拉螺栓的直径、长度、位置和纵横龙骨、连杆点的间距及尺寸。
根据以往施工经验，本工程主体结构宜采用柱、梁、板整体浇筑方案，以确保梁柱接头的浇筑质量及砼的外观质量。
施工顺序：
测量放线→柱钢筋绑扎→满堂脚手架搭设→梁底模支设→梁钢筋绑扎→板模铺设→板筋绑扎→支柱模→清扫模板内垃圾→模板堵缝→隐蔽验收→浇筑柱、梁、板砼。
（一）、框架柱模板支设
先把柱根基层清理干净，弹出柱子轴线，校正柱子的主筋，然后开始支柱子模板，柱模板下部预留清扫口，待混凝土浇注前，将柱子根部清扫干净，然后采用细石砼或水泥砂浆将柱子模板根部及清扫口封堵严密即可。
成排柱支模时，先把两端柱模支好，再支中间柱模。
模板的高度控制，应以50cm水平线控制为准，量到梁底，按尺寸配好模板，柱模上口支到梁底。
整根柱子模板立完后，用线坠在两个方向吊直，上口用短钢管卡成管箍，牢固地锁在操作架上，两端的柱模吊直固定后，上下端及柱中分别挂通线校正中间的柱模（柱子较高时，应增加挂线段数）。
柱模上口要拉通线找平。
柱模中间每隔70~30cm加一道管箍。
这样支模可以确保柱子的长度、宽度、高度位置的尺寸准确。
（二）、梁板模板支设
根据本工程的结构特点和以往施工经验，主体结构梁板采用优质竹胶板—钢木支撑体系，梁板采用优质竹胶板。
这种模板体系既可保证施工进度的要求，又可大幅度提高施工质量，保证达到清水模板的效果，详见梁板支模简图：
1、框架梁模板的支设
支框架梁时，先支梁底，以柱上平为准，再根据50cm线校核一次。
支完底模后，挂线与轴线校核（防止梁的侧向偏移）。
梁侧模夹着底模，底模与梁宽相同。
侧模上口应挂线调直调平，再用钢筋棍支在梁上部的侧模内，其长度与梁宽相同，支好后加固梁的模板，按设计要求起拱。
支撑每隔60～70cm设一道。
当梁截面高度≥800mm时，梁侧模板用φ12~14对拉螺栓紧固。
2、现浇板模板支设
（1）在施工中主要控制标高、上平、预留洞位置及尺寸等。
支模时应按50cm线量好板底高度，并挂好线，按线支模。
根据房间大小，先确定纵横方向立杆位置，按早拆模板体系支好立杆及底模。
铺底模时，按设计要求进行，模板拼缝应严密，模板结合应用双面胶条粘贴，防止漏浆，预留洞口应先预制出模板，准确紧固定在底模上。
底模应按要求起拱，当梁跨度L≥4m时或悬挑长度L≥2.5m时，梁起拱0.003L，悬挑梁起拱0.005L；板跨≥4m时，跨中应起拱0.0025L。
（2）梁板支模时，采用早拆模板-晚拆支撑的水平结构模板施工方法，当砼达到强度50％时，采用减少支撑跨度的方法，使新浇砼梁板处于短跨（2m以内的点支撑或带支撑）受力状态时拆除模板、支撑和横撑，只留主要立杆，支撑板带。
（3）模板隔离剂：
严禁使用废机油，使用皂化隔离剂。
（三）、圈梁、构造柱模板
1、构造柱模板：
A．砖混结构的构造柱模板，可采用木模板或定型组合钢模板。
可用一般的支模方法，为防止浇筑混凝土时模板鼓胀，影响外墙平整，用木模或组合钢模板贴在外墙面上，并每隔1米以内设两根拉条，拉条与内墙拉结，拉条直径不应小于φ20。
拉条穿过砖墙的洞要预留，留洞位置要求距地面30cm开始，每隔1米以内留一道，洞的平面位置在构造柱大马牙槎以外一个砖处。
B．外砖内模结构的组合柱，用角模与大模板连接，在外墙处为防止浇筑混凝土挤胀变形应进行加固处理，模板贴在外墙面上，然后用拉条拉牢。
C．外板内模结构山墙处组合柱，模板采用木模板或组合钢模板，用斜撑支牢。
D．根部应留置清扫口。
2、圈梁模板：
A．圈梁模板可采用木模板或定型组合钢模板上口弹线找平。
B.圈梁模板采用落地支撑时，下面应垫方木，当用木方支撑时下面用木楔楔紧。
用钢管支撑时高度调整合适。
C．钢筋绑扎完以后，模板上口宽度进行校正定位，并用木撑进行校正定位，用铁钉临时固定。
如采用组合钢模板，上口应用卡具卡牢，保证圈梁的尺寸。
D砖混，外砖内模结构的外墙圈梁，用横带扁担穿墙平面位置距墙两端24cm开始留洞，中间每隔50cm左右留一道，每面墙不宜少于5个洞。
3、质量标准
（1）保证项目：
模板及其支架必须具有足够的强度，刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积，如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。
对湿陷性黄土，必须有防水措施；对冻胀性土，必须有防冻融措施。
（2）基本项目：
1）模板接缝处应严密，预埋件应安置牢固，缝隙不应超过1．5ｍｍ。
2）模板与混凝土的接触面应清理干净并采取防止粘结措施，粘浆和漏刷隔离剂累计面积应不大于400cm2．如模板涂刷隔离时应涂刷均匀，不得漏刷或沾污钢筋。
（3）允许偏差项目，见下表：
项目
项目
允许偏差（ｍｍ）
检验方法
单层、多层
多层大模
1
轴线位移
5
5
尺量检查
2
标高
±5
±5
用水准仪或拉线和尺量检查
3
截面尺寸：
柱、梁
＋4、－5
±2
尺量检查
4
每层垂直度
3
3
用2米托线板检查
5
相邻两板表面高低差
2
2
用直尺和尺量检查
6
表面平整度
5
2
用2米靠尺和楔形塞尺检查
7
预埋钢板中心线位移
3
3
拉线和尺量检查
4、成品保护
（1）在砖墙上支撑圈梁模板时，防止撞动最上一皮砖。
（2）支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。
（3）应保护钢筋不受扰动。
5、应注意的质量问题
（1）构造柱处外墙砖挤鼓变形：
支模板时应在外墙面采取加固措施。
（2）圈梁模板外胀：
圈梁模板支撑没卡紧，支撑不牢固，模板上口拉杆碰坏或没钉牢固。
浇筑混凝土时没专人修理模板。
（3）混凝土流坠：
模板板缝过大没有用纤维板、木板条等贴牢；外墙圈梁没有先支模板后浇筑圈梁混凝土，而是包砖代替支模板再浇筑混凝土，致使水泥浆顺砖缝流坠。
（四）、特殊部位模板
所有特殊模板都必须先作单体设计和翻样施工图，翻样图以设计和图纸会审纪要及修改通知单为依据。
模板工程必须符合GB50204-92施工验收规范，跨度大于4m的梁，按1‰~3‰全长跨度在跨中起拱。
模板的拉接：
高度≥800mm的梁在梁高l／2处设拉结筋一道，拉结间距≤800mm。
拉接采用φ12~14的筋制作。
四、柱模板设计验算
柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B（mm）:
550.00；柱截面高度H（mm）:
500.00；柱模板的总计算高度:
H=3.00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
（一）、参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:
1；柱截面宽度B方向竖楞数目:
3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:
1；柱截面高度H方向竖楞数目:
3；
对拉螺栓直径（mm）:
M12；
2.柱箍信息
柱箍材料:
木楞；
宽度（mm）:
80.00；高度（mm）:
100.00；
柱箍的间距（mm）:
450；柱箍肢数:
1；
3.竖楞信息
竖楞材料:
木楞；
宽度（mm）:
60.00；高度（mm）:
80.00；
竖楞肢数:
2；
4.面板参数
面板类型:
竹胶合板；面板厚度（mm）:
15.00；
面板弹性模量（N/mm2）:
9500.00；
面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.50；
5.木方参数
方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:
13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:
9500.00；
方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:
1.50；
柱模板设计示意图
计算简图
（二）、柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--模板计算高度，取3.000m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.000；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为54.861kN/m2、72.000kN/m2，取较小值54.861kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=54.861kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。
（三）、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。
本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=245mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=245.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；
面板的最大弯距：
M=0.125×27.796×245×245=1.67×105N.mm；
面板最大应力按下式计算：
其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；
M--面板计算最大弯距（N.mm）；
W--面板的截面抵抗矩:
b:
面板截面宽度，h:
面板截面厚度；
W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；
f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值：
σ=M/W=1.67×105/1.69×104=9.887N/mm2；
面板的最大应力计算值σ=9.887N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=245.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×54.86×0.45×0.90=26.662kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q=q1+q2=26.662+1.134=27.796kN/m；
面板的最大剪力：
∨=0.625×27.796×245.0=4256.331N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；
∨--面板计算最大剪力（N）：
∨=4256.331N；
b--构件的截面宽度（mm）：
b=450mm；
hn--面板厚度（mm）：
hn=15.0mm；
fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=13.000N/mm2；
面板截面受剪应力计算值:
τ=3×4256.331/（2×450×15.0）=0.946N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力τ=0.946N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中，ω--面板最大挠度（mm）；
q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：
q=54.86×0.45＝24.69kN/m；
l--计算跨度（竖楞间距）:
l=245.0mm；
E--面板弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--面板截面的惯性矩（mm4）；
I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；
面板最大容许挠度:
[ω]=245.0/250=0.980mm；
面板的最大挠度计算值:
ω=0.521×24.69×245.04/（100×9500.0×1.27×105）=0.385mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.385mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.980mm,满足要求！
（四）、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60×80×80/6=64.00cm3；
I=60×80×80×80/12=256.00cm4；
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中，M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=450.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×54.86×0.25×0.90=14.516kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.25×0.90=0.617kN/m；
q=（14.516+0.617）/2=7.567kN/m；
竖楞的最大弯距：
M=0.1×7.567×450.0×450.0=1.53×105N.mm；
其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；
M--竖楞计算最大弯距（N.mm）；
W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40×104；
f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值:
σ=M/W=1.53×105/6.40×104=2.394N/mm2；
竖楞的最大应力计算值σ=2.394N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中，∨--竖楞计算最大剪力（N）；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=450.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×54.86×0.25×0.90=14.516kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×2.00×0.25×0.90=0.617kN/m；
q=（14.516+0.617）/2=7.567kN/m；
竖楞的最大剪力：
∨=0.6×7.567×450.0=2043.039N；
截面抗剪强度必须满足下式:
其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；
∨--竖楞计算最大剪力（N）：
∨=2043.039N；
b--竖楞的截面宽度（mm）：
b=60.0mm；
hn--竖楞的截面高度（mm）：
hn=80.0mm；
fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：
fv=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值:
τ=3×2043.039/（2×60.0×80.0）=0.638N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.638N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
其中，ω--竖楞最大挠度（mm）；
q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：
q=54.86×0.25=13.44kN/m；
l--计算跨度（柱箍间距）:
l=450.0mm；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：
E=9500.00N/mm2；
I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.56×106；
竖楞最大容许挠度:
[ω]=450/250=1.800mm；
竖楞的最大挠度计算值:
ω=0.677×13.44×450.04/（100×9500.0×2.56×106）=0.153mm；
竖楞的最大挠度计算值ω=0.153mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.800mm，满足要求！
（五）、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；
I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；
柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：
B方向柱箍计算简图
其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取B方向的；
P=（1.2×54.86×0.90+1.4×2.00×0.90）×0.245×0.45/1=6.81kN；
B方向柱箍剪力图（kN）
最大支座力:
N=10.361kN；
B方向柱箍弯矩图（kN.m）
最大弯矩:
M=0.228kN.m；
B方向柱箍变形图（kN.m）
最大变形:
V=0.030mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=0.23kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=133.33cm3；
B边柱箍的最大应力计算值:
σ=1.63N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值σ=1.63N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.柱箍挠度验算
经过计算得到:
ω=0.030mm；
柱箍最大容许挠度:
[ω]=275.0/250=1.100mm；
柱箍的最大挠度ω=0.030mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.100mm，满足要求!
（六）、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中N--对拉螺栓所受的拉力；
A--对拉螺栓有效面积（mm2）；
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的型号:
M12；
对拉螺栓的有效直径:
9.85mm；
对拉螺栓的有效面积:
A=76.00mm2；
对拉螺栓所受的最大拉力:
N=10.361kN。
对拉螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；
对拉螺栓所受的最大拉力N=10.361kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
（七）、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.00×10.00×10.00/6=133.33cm3；
I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm4；
柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
H方向柱箍计算简图
其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的；
P=（1.2×54.86×0.90+1.4×2.00×0.90）×0.220×0.45/1=6.12kN；
H方向柱箍剪力图（kN）
最大支座力:
N=9.503kN；
H方向柱箍弯矩图（kN.m）
最大弯矩:
M=0.191kN.m；
H方向柱箍变形图（kN.m）
最大变形:
V=0.022mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:
M=0.19kN.m；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:
W=133.33cm3；
H边柱箍的最大应力计算值:
σ=1.365N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值σ=1.365N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.柱箍挠度验算
经过计算得到:
V=0.022mm；
柱箍最大容许挠度:
[V]=250.000/250=1.000mm；
柱箍的最大挠度V=0.022mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.000mm，满足要求!
（八）、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--对拉螺栓所受的拉力；
A--对拉螺栓有效面积（mm2）；
f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
查表得：
对拉螺栓的直径:
M12；
对拉螺栓有效直径:
9.85mm；
对拉螺栓有效面积:
A=76.00mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.920kN；
对拉螺栓所受的最大拉力:
N=9.503kN。
对拉螺栓所受
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