钢管上严禁钻孔。
扣件：
采用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应做防锈处理，螺栓拧紧扭力矩达45－55N.m,且不应大于65N.m。
出现滑丝的螺栓应更换，连墙件的材质亦应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
竹笆：
竹笆脚手板应采用毛竹制作。
三、构造要求和搭设方法：
本工程立杆横距0.8m、最大纵距1.5m、步距1.8m,架体距墙间隙为0.2m，采用落地架搭设至10.8m，从10.8（四层）至28.8m（十层）至46.8m（十六层）至64.8m（二十二层）至82.8（二十八层）至100.2m（顶）+1.2m分五段采用悬挑式脚手架搭设,悬挑搭设高度分别为18m、18.6m,悬挑采用16号工字钢作悬挑主梁，落地架立杆根部采用12＃工字钢通长铺设。
纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。
接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向错开不小于0.5m，外立杆内侧设置双排栏杆等距离设置（0.6m设置一道），各接头中心至最近主节点的距离不大于0.4m，纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上，上铺设竹笆脚手架板，并每隔0.25m等间距设置填芯杆。
横向水平杆两端用直角扣件固定在立杆上。
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。
每搭好两步架隔一步架铺设竹笆脚手架板，铺设时的主筋垂直于纵向水平方向铺设，四个角用16#镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。
2、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上部不大于0.2m处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠连接，立杆各层各部位接头必须采用对接扣件连接，接头要交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离大于0.5m，连接头中心至主节点的距离不大于0.6m。
3、架体的连墙件布置靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于0.3m，连墙件布置间距为竖向间距为楼层高,水平间距根据立杆的设置档距为两跨，连墙与建筑物采用刚性连接，连墙件采用钢管预埋在混凝土梁上，上部露出混凝土面不少于0.25m，采用横向钢管与脚手架连接，两端各增加一个防滑扣件（如图所示）。
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。
每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450～600之间。
连接中心至主节点的距离不应大于0.3m。
抛撑在连墙件搭设后方可拆除。
4、双排脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，开口架处必须设置自下而上横向斜撑，且此处必须有刚性连墙件，每道剪刀撑跨越立杆的根数当斜杆与地面的倾角所成夹角为450～600间，当夹角为600时，立杆不大于５根，450时立杆不大于７根。
每道剪刀撑宽度不小于４跨，且不小于6m，剪刀撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。
5、密目网规格ML－６m×1.8m，且具有相应的合格证，经公司安全部门检查验收合格后，方可使用，每搭好一步架后再满挂密目网。
6、临边与洞口的防护
第一道防护栏杆距楼层高度为1.1m～1.2m，第二道防护栏杆居中，自下而上用密目网全封闭.当临边的外侧面临街道时，除防护栏杆外，敞口立面必须采取满挂密目网或搭设防护棚作全封闭处理。
接料平台两侧的栏杆，必须自上而下张挂密目网或满铺竹笆。
洞口应根据具体情况采取相应的防护栏杆、加盖件、张挂密目网等措施。
（1）板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警戒色，并贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口和坑、槽等处，除设置防护措施和安全标志外，夜间均应设置警示灯。
（2）楼板、屋面和平台等平面上尺寸大于0.25m但小于0.25m的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板需能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。
（3）楼板面等处边长大于0.25m的洞口及电梯井，应用贯穿于混凝土板内直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于0.2m，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1.5m以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。
垃圾井管和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。
（4）墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于0.15m，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。
（5）下边沿至楼板或底面低于0.8m的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临边固定栏杆或其他措施防止意外坠落。
7、分别在四层、八层、十二层、十六层搭设防高坠安全平网，安全平网采用φ9㎜的尼龙绳编织成,规格为6m×3m,网眼规格为50mm×50mm，具体做法:
安全平网的长边与在上一步脚手架外纵向水平杆绑扎牢固,安全网外横杆与斜杆上端连接,斜杆下端与立杆连接,斜杆间距为3m，安全网上覆盖密目网。
（见附图）
四、防雷电和防火措施：
1、防雷电措施：
正确选用制作接闪器（避雷针）和接地装置。
接闪器，一般选用Φ25-32mm、壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于Φ14mm的镀锌钢筋制片，按安全技术的要求，其长度至少应在1～2m范围。
制作好的接闪器，安装在建筑物各角上的脚手架立杆上，并将最上层的所有横杆全部连通形成避雷网路。
接闪器按60°计算其保护范围，在其保护范围内的其他脚手架和设备可不设避雷装置。
接地装置包括接地极、接地线和其他连接件。
接地装置在安设之前应根据土壤的湿度和导电性及接地电阻限值进行设计；接地位置应设在通常人不能去到的地方，以避免跨步电压的危害和接地线受到机械的损伤。
接地极应尽可能采用钢材，垂直接地极宜采用角钢、圆钢或钢管，采用角钢时，应不小于50×5，圆钢直径不小于20mm，钢管为Φ25-50mm，壁厚不小于2.5mm，垂直接地极长度为1.5～2.5m。
水平接地极长度不低于3m，可采用25×4-40×4mm的扁钢或Φ8mm以上圆钢制作，并在施工现场做电阻测试。
一般每设置一个接地极，脚手架的连续长度应不超过5m，但如果离接地极最远处的脚手架上过渡电阻达到或大于10Ω，应当缩小接地极间距。
接地电阻一般不得大于10Ω，接地极埋入地下最高点的埋深应不低于0.5m，并不能在干燥的土层中进行设置，埋设好接地极后，应将新填土夯实。
接地线在保障可靠的前提下，应当尽可能选用Φ8的圆钢或4mm厚以上的扁钢，但不得采用铝导体或地下接地线。
接地线与接地极连接应当保证接触可靠，最好采用焊接，焊接的长度至少为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。
在架上使用的电焊机、振动器等，要放在干燥的木板上，外壳要采取保护性接地或者接零措施，夜间施工等操作的照明线通过脚手架时，应尽可能使用低于36V的低压电源，并严禁绑扎在脚手架上。
2、防火措施：
脚手架上使用的竹木脚手板、安全网和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材。
此外要限制在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。
五、安全生产措施及操作要求：
1、安全生产措施
（１）、参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。
（２）、架子工在搭、拆脚手架必须戴好安全帽与系好安全带。
（３）、架子工搭设前应由专业技术人员进行书面技术、安全交底，并由项目负责人签字后方可进行搭设。
（４）、架子工在搭设过程中，对于弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。
（５）、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施，并悬挂安全警示标牌。
（６）、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。
2、操作要求
（1）、所有操作人员必须熟知和遵守安全规定以及本岗位安全技术操作规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。
（2）、戴好安全帽，衣着灵便，系好安全带，穿软底防滑鞋。
（3）、操作时不得上下抛掷物件，不得在未固定的杆件上行走，不得在外架上躺坐、休息。
（4）、严禁攀爬外架上下，不得在操作面上嬉戏打闹。
（5）、操作前必须学习技术交底并进行岗位安全检查，下班时应收集好工具及材料并消除不安全因素。
（6）、工作完毕后，应做到工完料尽场地清。
六、脚手架的检验与验收：
脚手架搭设完成后，由施工队提请项目部有关部门进行验收，对验收出现的一些问题立即进行整改，当验收合格且责任人签字后方可进行投入使用。
主要检查是：
杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺丝是否松动；安全防护措施是否符合要求；立杆的沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；是否超载。
立杆的垂直度、纵向水平杆的高差、横向水平杆的偏差应符合附表中的要求。
遇有六级大风和大雪后，停用超过半个月等，均应履行检查验收手续。
脚手架要保证纵成线，横成方，立杆杆身垂直，搭接交替错开。
架子剪刀撑连续设置绑牢，架子与建筑物连接牢固，保持架子整体牢固、稳定、安全、适用、美观。
七、外架基础处理：
外架基础采取300mm厚3:
7灰土夯实后，上做100mm厚的C10素砼层，向外有Ｉ＝0.05的排水坡度，外围四周设150mm宽的排水沟，做好有组织排水措施。
并定期对基础进行观测，如有下沉，及时浇筑混凝土。
八、落地式脚手架的构造与设计计算:
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算参数:
双排脚手架，搭设高度10.8米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为
48×3.0，连墙件采用竖向间距3.0米，水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设3层计算。
栏杆采用钢管，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数1.1300。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
（一）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800/2=0.060kN/m
活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.118kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.118+0.10×1.680）×1.5002=0.399kN.m
支座最大弯矩计算公式:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.118+0.117×1.680）×1.5002=-0.469kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.469×106/4491.0=104.393N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式:
静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m
活荷载标准值q2=1.200kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.098+0.990×1.200）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=2.861mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×0.8002/8+2.697×0.800/4=0.543kN.m
=0.543×106/4491.0=120.933N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.090+1.800=1.948kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1947.600×800.0×800.0×800.0/（48×2.06×105×107780.0）=0.936mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.945mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
（三）、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN
活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（四）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1070
NG1=0.107×10.800=1.155kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×3×1.500×（0.800+0.200）/2=0.338kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；标准值为0.11
NG3=0.110×1.500×3/2=0.247kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×10.800=0.081kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.821kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：
W0=0.350
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：
Uz=1.140
Us——风荷载体型系数：
Us=1.130
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.140×1.130=0.316kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.821+0.85×1.4×3.600=6.470kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×1.821+1.4×3.600=7.226kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.316×1.500×1.800×1.800/10=0.183kN.m
（五）、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.226kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=7226/（0.19×424）=89.923N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.470kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
——由长细比，为3118/16=196；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.183kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=6470/（0.19×424）+183000/4491=121.158N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
（六）、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.666kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=82.834米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.666kN；
NQ——活荷载标准值，NQ=3.600kN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；
Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.153kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=63.282米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
（七）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载标准值，wk=0.316kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.0×3.0=9.0m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000
经计算得到Nlw=3.982kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.982kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到
=0.97；
A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=84.157kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=8.982kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件连接!
（八）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=28.90
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=7.23
A——
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