转换层施工方案文本.docx
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转换层施工方案文本
XX新城E4区安居工程
（C）标段
转
换
层
施
工
方
案
（26#、27#楼）
编制单位：
编制时间：
XX新城E4区安居工程
（C）标段
转
换
层
施
工
方
案
（26#、27#楼）
编制单位：
XX建设公司
编制人：
审核人：
编制时间：
1.编制依据2
2.转换层施工总体部署2
2.1施工概况2
2.2施工部署及施工缝的留设3
2.3施工顺序3
2.4设计说明3
2.5转换层施工荷载施加的控制3
3.转换层支撑架专题设计3
3.1传力路径3
3.2支撑系统计算4
3.2.1转换梁计算4
3.2.2转换层现浇板计算58
3.3架体搭设要求65
3.4模板安装65
3.5模板安装质量要求65
3.6模板拆除要求65
3.7转换层下部楼层支撑验算66
3.7.1转换层下楼板下层支撑验算67
4.转换层钢筋施工67
4.1受力钢筋的连接67
4.2转换层钢筋施工要求67
4.3梁筋的锚固定位68
4.4梁筋支撑架设计68
5.转换层混凝土工程71
5.1砼工程概况71
5.2砼泵及运输车计算71
5.3砼工程施工要求72
5.4转换层砼浇筑72
5.5裂缝控制措施73
5.6预拌砼控制措施73
5.7混凝土施工管理74
5.8采用特殊的养护措施74
6.转换层质量保证措施74
6.1材料保证74
6.2机具保证74
6.3人力保证75
6.4其他措施75
1.编制依据
1.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
2.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—2001
3.《钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程》JGJ3—2002
4.《建筑安装工程施工安全操作规程》DBJ01—62—2002
5.《建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范》JGJ130—2001
6.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
2.转换层施工总体部署
2.1工程概况
结构体系：
框架—剪力墙结构；
主体总高：
64.2m；建筑层数：
地下1层，地上18层；
建筑抗震设防类别：
丙类。
建筑结构安全等级：
二级；地基基础设计等级：
乙级；建筑物耐火等级：
一级。
地下1层位车库，1～3层为商铺，设计使用荷载：
3.5KN/m²。
工程平面布置图如下：
转换层位于第四层楼面：
标高13.15m；层高4.5m；混凝土强度：
C40。
转换梁截面分为以下几种形式：
转换梁列表
梁号
截面尺寸mm
跨距mm
跨数
板厚mm
KZL—1
500×1500
7200
1
180
KZL—2
800×1500、800×2000
6900、7200
3
180
KZL—3
800×1800
6600
1
180
KZL—4
400×1050、400×1000
6600
1
180
KZL—5
400×1000
6600
1
180
其余KL梁及L梁截面积尺寸均小于KL-13（350×600mm），非转换梁处板厚均为120mm。
2.2施工部署及施工缝的留设
转换层分为两次浇筑，第一次施工框架柱及剪力墙，施工缝留设与梁下口300mm处；第二次施工框架梁及楼板。
2.3施工顺序
2.4设计说明
本设计以具有代表性的转换梁KZL-2（800mm×2000mm）、KZL-1（500mm×1500mm）、KZL-4（400mm×1050mm）、KZL-13（350mm×600mm）进行计算和设置，施工中应按设计意图进行调整。
支撑架搭设前，必须在板面弹出架体立杆位置，满足设计的布置和间距后，再进行搭设。
2.5转换层施工荷载施加的控制
转换梁混凝土强度达到设计强度的80%时才能进行上部结构的施工。
3.转换层支撑架专题设计
3.1传力路径
3.2支撑系统计算
3.2.1转换梁计算
1.梁KZL-2（800×2000mm）支撑计算：
一、参数信息
1.模板支撑及构件参数
梁截面宽度B（m）：
0.80；梁截面高度D（m）:
2.00；
混凝土板厚度（mm）：
180.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：
0.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.30；
立杆步距h（m）:
1.80；底板承重立杆横向间距或距Lb（m）:
1.00；
梁支撑架搭设高度H（m）:
2.45；梁两侧立杆间距（m）:
1.00;
承重架支撑形式：
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：
1；
采用的钢管类型为φ48×3.5；
立杆承重连接方式：
可调托座；
2.荷载参数
模板自重（KN/m²）:
0.50;钢筋自重（KN/m³）:
35.7；
施工均布荷载标准值（（KN/m²）：
2.5；新浇混凝土侧压力标准值（KN/m²）：
35.7；
倾倒混凝土侧压力（KN/m²）：
2.0；振捣混凝土荷载标准值（KN/m²）：
2.0；
3.材料参数
木材品种：
杉木；木材弹性模量E（N/mm²）:
9000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm²）：
11.0，木材抗剪强度设计值fv（N/mm²）:
1.4；
面板类型：
胶合面板；面板弹性模量E（N/mm²）:
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm²）:
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）:
50.0;梁底方木截面高度h（mm）:
100.0；
梁底纵向钢筋支撑根数：
10；面板厚度（mm）：
18.0；
5.梁侧模版参数
主楞间距（mm）:
500；次楞根数：
8;
主楞竖向支撑点数量为：
4;
支撑点竖向间距为：
400mm，5500mm，550mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）:
500；
穿梁螺栓直径（mm）:
M14；
主楞龙骨材料：
钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；
主楞合并根数：
2根；
次楞龙骨材料：
木楞，宽度50mm，高度100mm，
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模版荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
F=0.22rtβ1β2F=rH
其中r—混凝土的重力密度，取24.000KN/m³；
t—新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T—混凝土的入模温度，取20.000℃；
V―混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；
β1―外加剂影响修整系数，取1.2000；
β2―混凝土坍落度影响修整系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得35.696KN/m²、48.000KN/m²，取较小值35.696KN/m²作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为8根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下：
σ=
＜f
其中W-面板的净截面抵抗距，W=50×1.8×1.8/6=27cm³；
M-面板的最大弯矩（N·mm）；
σ-面板的弯曲应力计算值（N/mm²）；
［f］-面板的抗弯强度设计值（N/mm²）；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
M=0.1qι²
其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值：
q1=1.2×0.5×35.7＝21.42KN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值：
q2=1.4×0.5×2＝1.4KN/m；
q=q1+q2=21.418+1.400=22.818KN/m；
计算跨度（内楞间距）：
1=260mm；
面板的最大弯矩M=0.1×22.818×260²＝1.54×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值：
σ=1.54×10/2.70×104=5.713N/mm²；
面板的抗弯强度设计值：
［f］=13N/mm²；
面板的受弯应力计算σ=5.713N/mm²；小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm²；满足要求！
2.挠度计算
ν=
=s［v］=ι/250
q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=35.7×0.5=17.85N/m；
ι-计算跨度（内楞间距）：
1=260mm；
E-面板材质的弹性模量：
E=9500N/mm²；
I-面板的截面惯性矩：
I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.34cm；
面板的最大挠度计算值：
ν=0.677×17.85×2604/（100×9500×2.43×105）=0.239mm；
面板的最大容许挠度值：
［v］=I/250-=260/250=1.04mm；
面板的最大挠度计算值v=0.239mm小于面板的最大容许挠度值［v］=1.04mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内模计算
内模（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗距W分别为：
W=5×10²×2/6=166.67cm³；
I=5×10³×2/12=833.33cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下：
σ=
＜f
其中，σ-内楞弯曲应力计算值（N/mm²）；
M-内楞的最大弯矩（N·mm）；
W-内楞的净截面抗弯距；
［f］-内楞的强度设计值（（N/mm²）；
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
M=0.1Iqι²
其中,作用在内楞的荷载,q=（1.2×35.696＋1.4×2）×0.26=11.87KN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）：
1=500mm；
内楞的最大弯矩：
M=0.1×11.87×500.00²=2.97×105N/mm²
最大支座力：
R=1.1×11.865×0.5=6.526KN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.97×105/1.67×105=1.78N/mm²；
内楞的抗弯强度设计值：
［f］=11N/mm²；
内楞的最大受弯应力计算值σ=1.78N/mm²小于内楞的抗弯强度设计值［f］=11N/mm²；满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
ν=
=s［v］=ι/250
其中I-计算跨度（外楞间距）：
I=500mm；
q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=35.70×0.26＝9.28N/mm；
E-内楞的弹性模量：
9000N/mm²；
I-内楞的截面惯性矩I=8.33×106mm4；
内楞的最大容许挠度计算值：
V=0.677×9.28×5004/（100×9000×8.33×106）=0.05mm；
内楞的最大容许挠度计算值：
［v］=500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值v=0.052mm小于内楞的最大容许挠度值［v］=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.526KN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
截面类型为圆钢管48×3.5；
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm³；
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4
外楞计算简图
外楞弯矩图（KN.m）
外楞变形图（mm）
（1）.外楞抗弯强度验算
σ=
＜f
其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm²）
M--外楞的最大弯矩（N·mm）；
W--外楞的净截面抵抗矩；
［f］--外楞强度设计值（N/mm²）。
根据连续两梁程序求得最大的弯矩为M=0.718kN.m
外楞最大计算跨度：
I=550mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值：
σ=7.18×105/1.02×104=70.654N/mm²；
外楞的抗弯强度设计值：
［f］=2.05N/mm²；
外楞的受弯应力计算值σ=70.654N/mm²小于外楞的抗弯强度设计值［f］=2.05N/mm²，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.309mm；
外楞的最大容许挠度值：
［v］=550/400=1.375mm；
外楞的最大挠度计算值V=0.309mm小于外楞的最大容许挠度值［v］=1.375m，满足要求！
五.穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
N＜［N］=f×A
其中N—穿梁螺栓所受的拉力；
A—穿梁螺栓有效面积（mm²）；
f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm²;
查表得：
穿梁螺栓的直径：
14mm；
穿梁螺栓有效直径：
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积：
A=105mm²
穿梁螺栓所受的最大拉力：
N=（1.2×35.696+1.4×2）×0.5×0.55=12.55KN。
穿梁螺栓最大容许拉力值：
［N］=170×105/1000=17.85KN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=12.55KN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=17.85KN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面得大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算列中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=500×18×18/6=2.70×104mm³；
I=500×18×18/12=2.43×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=
＜f
其中，σ—梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm²）；
M—计算的最大弯矩（KN.m）；
I—计算跨度（梁底支撑间距）：
1=88.89mm；
q—作用在梁底模板的均布荷载设计值（KN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.50×2.00=30.60KN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×0.50×0.50=0.30KN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×2.00×0.50=1.40KN/m；
q=q1+q2+q3=30.60+0.30+1.40=32.30KN/m；
跨中弯矩计算公式如下：
M=0.1qι²
Mmax=0.10×32.3×0.89²=0.026KN.m；
σ=0.026×10/2.70×104=0.945N/mm²；
梁底模面板设计应力σ=0.945N/mm²小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm²；满足要求！
2.挠度计算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=
=s［v］=ι/250
其中，q—作用在模板上的压力线荷载：
q=［（24.0+1.50）×2.000+0.50］×0.50=25.75KN/m；
I—计算跨度（梁底支撑间距）：
1=88.89mm；
E—面板的弹性模量：
E=9500.0N/mm²；
面板的最大允许挠度值：
［v］=88.89/250=0.356mm；
面板的最大挠度计算值：
V=0.677×25.75×88.94/（100×9500×2.43×105）=0.005mm；
面板的最大挠度计算值：
V=0.005mm小于面板的最大允许挠度值：
［v］=88.9/250=0.356mm,满足要求！
七.梁底支撑计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载计算：
（1）钢筋混凝土自重（KN/m）：
q1=（24+1.5）×2×0.089=4.533KN/m;
（2）模板的自重线荷载（KN/m）;
q2=0.50×0.089×（2×2+0.8）/0.8=0.267KN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）；
经计算得到。
活荷载标准值p1=（2.5+2）×0.089=0.4KN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×4.533+1.2×0.267=5.67KN/m；
活荷载设计值p=1.4×0.4=0.56KN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5×10×10/6=83.33cm³
I=5×10×10×10/12=416.67cm4；
方木强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
线荷载设计值q=5.75+0.56=6.32KN/m；
最大弯矩M=0.1q1²=0.1×6.32×0.5×0.5=0.158KN/m；
最大应力σ=M/W=0.158×10/83333.3=1.896N/mm²；
抗弯强度设计值［f］=13N/mm²；
方木的最大应力计算值1.8996N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²，满足要求！
方木抗剪验算：
截面抗剪必须满足：
τ=
≤fv
其中最大剪力：
V=0.6×6.32×0.5=1.896KN；
方木受剪应力计算τ=3×1896／（2×50×100）=0.569N/mm²；
方木抗剪强度设计值［τ］=1.4N/mm²;
方木的受剪应力计算值0.569N/mm²小于方木抗剪设计值1.4N/mm²，满足要求！
方木挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：
V=
q=4.533+0.267=4.800KN/m；
方木最大挠度计算值v=0.677×4.8×5004／（100×9000×416.667×104）=0.054mm；
方木的最大允许挠度［V］=0.500×1000／250=2.000mm；
方木的最大挠度计算值V=0.054mm小于方木的最大允许挠度［V］=2mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
支撑托梁按照简支梁的计算如下：
荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（KN/m²）；
q1=（24.000+1.500）×2.000＝51.000KN/m²;
（2）模板的自重（KN/m²）
q2=0.500KN/m²；
（3）活荷载为施工标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN/m²）：
q3=（2.500+2.000）=4.500KN/m²；
q=1.2×（51.000+0.500）+1.4×4.500＝68.100KN/m²；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给托梁的集中力为p，梁侧模板传给托梁的集中力为N。
当n=2时：
P=
=qab
N=1.2q2ah
P1=p2=
+N
当n＞2时：
P=
N=1.2q2ah
P1=Pn=
+N
P2=P3=....=Pn-1=P
计算你简图（KN）
变形图（mm）
弯矩图（KN.m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=3.974KN，中间支座最大反力Rmax=20.492；
最大弯矩Mmax=1.011KN.m；
最大挠度计算Vmax=0.413mm；
最大应力σ=1.011×10/5080=198.96N/mm²；
支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²；
支撑托梁的最大应力计算值198.96N/mm²小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm²，满足要求！
八、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式
σ=
≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算：
其中N—立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力：
N1=3.974KN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×2.45＝0.38KN；
N=3.974+0.38=4.353KN；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1о/i查表得到：
i—计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.58;
A—立杆净截面面积（cm²）:
A=4.89;
W—立杆净截面抵抗矩（cm³）:
W=5.08；
σ—钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm²）；
[f]—钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm²；
1о—计算长度（m）；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
1о=h+2a
a=0.3m
上式的计算结果：
立杆计算长度Lо=1.8+0.6=2.4m；
Lо/i=2400/15.8=151.9；
由长细比1о/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301;
钢管立杆受压应力计算值;σ=4353.376／（0.301×489）=29.6N/mm²;
钢管立杆稳定性计算σ=29.6N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm；
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：
其中N—立杆的轴心压力设计值，包括：
梁底支撑最大支座反力：
N1=20.492KN；
脚手架钢管自重：
N2=1.2×0.129×（2.45-2）=0.38KN；
N=20.492+0.38=20.562KN；
φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1о/i查表得到；
i—计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.58；
A—立杆净截面面积（cm²）:
A=4.89；
W—立杆净截面抵抗矩（cm³）:
W=5.08’
σ—钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm²）；
[f]—钢管立杆轴心抗压强度设计值：
[f]=205N/mm²；
1о—计算长度（m）；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
1о=h+2a
A=0.3m
上式的计算结果：
立杆计算长度Lо=1.8+0.6=2.4m；
Lо/i=2400/15.8=151.9：
由长细比1о/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；
钢管立杆受压应力计算值；σ=20562.071/（0.301×489）=139.7N/mm²；
钢管立杆稳定性计算σ=139.7N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²，满足要求！
2、梁KZL-1（500mm×1500mm）支撑计算：
一、参
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