催化重整发展趋势与技术进步概述.pptx
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石油化工科学研究院石油化工科学研究院石油化工科学研究院石油化工科学研究院2010.092010.09催化重整发展趋势催化重整发展趋势与技术进步与技术进步内内容容催化重整的地位与作用催化重整的地位与作用催化重整的地位与作用催化重整的地位与作用催化重整技术发展趋势催化重整技术发展趋势催化重整技术发展趋势催化重整技术发展趋势催化重整技术比较催化重整技术比较催化重整技术比较催化重整技术比较连续重整工艺连续重整工艺连续重整工艺连续重整工艺重整催化剂技术进步重整催化剂技术进步重整催化剂技术进步重整催化剂技术进步连续重整技术选择连续重整技术选择连续重整技术选择连续重整技术选择优化操作优化操作优化操作优化操作使催化重整产品价值最大化使催化重整产品价值最大化使催化重整产品价值最大化使催化重整产品价值最大化催化重整的技术进步催化重整的技术进步催化重整的技术进步催化重整的技术进步结束语结束语结束语结束语第一部分第一部分催化重整的作用与地位催化重整的作用与地位催化重整的目的催化重整的目的BTXGasolineNaphthaH2催化重整与芳烃生产催化重整与芳烃生产q苯、甲苯、二甲苯（简称苯、甲苯、二甲苯（简称BTX）芳烃是）芳烃是重要的有机化工原料重要的有机化工原料qBTX主要来源于催化重整生成油、裂解主要来源于催化重整生成油、裂解汽油和煤焦油。
目前，全世界的汽油和煤焦油。
目前，全世界的BTX芳芳烃中，有大约烃中，有大约70%来自炼油厂的催化重来自炼油厂的催化重整装置整装置q催化重整在芳烃生产中具有十分重要的作催化重整在芳烃生产中具有十分重要的作用和地位用和地位催化重整与高辛烷值汽油调和组分催化重整与高辛烷值汽油调和组分q重整汽油辛烷值高、低烯烃、几乎无硫是重整汽油辛烷值高、低烯烃、几乎无硫是理想的清洁汽油调和组分；理想的清洁汽油调和组分；q虽然有些组分的辛烷值也很高，如烷基化油，虽然有些组分的辛烷值也很高，如烷基化油，异构化油和甲基叔丁基醚等组分，但它们受到资异构化油和甲基叔丁基醚等组分，但它们受到资源的限制，产量有限；源的限制，产量有限；q催化重整在清洁汽油生产中具有十分重要的地催化重整在清洁汽油生产中具有十分重要的地位和作用。
位和作用。
有效改善汽油辛烷值分布有效改善汽油辛烷值分布项目项目大庆大庆VGOFCC汽油汽油大庆宽馏分重整油大庆宽馏分重整油MONCRONCMONCRONCA100CC全馏分全馏分1=A-C2=B-C79.974.778.2+1.7-3.591.682.187.1+4.5-5.070.093.586.0-16.0+7.072.0102.597.0-25.0+5.0提高辛烷值能力提高辛烷值能力u在构成在构成“提高辛烷值能力提高辛烷值能力”的诸多要素中，催化重整生的诸多要素中，催化重整生产产能力是首要因素。
能力是首要因素。
u按照按照“提高辛烷值能力提高辛烷值能力”的概念来衡量，美国的提高辛的概念来衡量，美国的提高辛烷烷值能力最高，为值能力最高，为32%；欧洲次之，为；欧洲次之，为18%；日本排；日本排名第三，为名第三，为15%；我国的提高辛烷值能力极低，仅为；我国的提高辛烷值能力极低，仅为12%，不到世界平均（，不到世界平均（17%）水平。
）水平。
u我国必须大力发展催化重整，以使我国的提高辛烷值能我国必须大力发展催化重整，以使我国的提高辛烷值能力迅速提高。
力迅速提高。
我国和欧美催化重整的发展前景不同我国和欧美催化重整的发展前景不同u由由于于欧欧美美现现行行车车用用石石脑脑油油中中催催化化重重整整汽汽油油的的比比例例已已经经达达到到三三分分之之一一，车车用用汽汽油油中中芳芳烃烃含含量量的的进进一一步步下下降降，势势必必限限制制高高芳芳烃烃含含量量的的重重整整油油的的比比例例，因因此此，欧欧美美的的重重整整能能力力将将过过剩剩，实实际际上上现现在在欧欧美美等等发发达达国国家正在研究今后过剩的重整加工能力的利用问题。
家正在研究今后过剩的重整加工能力的利用问题。
u我国的重整加工能力不足问题非常明显，目前我我国的重整加工能力不足问题非常明显，目前我国的车用汽油中，重整油的比例非常低，而车用汽国的车用汽油中，重整油的比例非常低，而车用汽油的产品升级非常需要催化重整油，因而，我国的油的产品升级非常需要催化重整油，因而，我国的催化重整具有非常大的发展潜力。
催化重整具有非常大的发展潜力。
u对对比比各各种种来来源源的的氢氢气气成成本本，重重整整装装置置副副产产氢氢成成本本最最低低，是是轻轻油油制制氢氢成成本本的的一一半半，是是部部分分氧氧化化制制氢氢成成本本的的四四分分之之一一。
因因此此，重重整整氢氢气气是是廉廉价价的的氢氢源源，可可代代替替相相当当规规模模的的制制氢氢装装置置，使成本大大降低使成本大大降低重整氢气重整氢气第二部分第二部分催化重整的技术发展趋势催化重整的技术发展趋势压力和温度对甲基环己烷转化为甲苯影响压力和温度对甲基环己烷转化为甲苯影响重整技术发展趋势重整技术发展趋势重整技术发展趋势重整技术发展趋势反应压力降低反应压力降低反应苛刻度增高反应苛刻度增高（反应温度升高、空速降低）（反应温度升高、空速降低）u向重整反应热力学有利的方向发展向重整反应热力学有利的方向发展u满足社会及企业的实际要求满足社会及企业的实际要求氢油比降低氢油比降低操作周期延长操作周期延长面临问题面临问题反应压力对催化剂积炭速率的影响反应压力对催化剂积炭速率的影响氢油摩尔比对催化剂积炭速率的影响氢油摩尔比对催化剂积炭速率的影响产物辛烷值对催化剂积炭速率的影响产物辛烷值对催化剂积炭速率的影响需要解决的问题需要解决的问题q低积炭速率、高水热稳定性和低积炭速率、高水热稳定性和良好再生性能的重整催化剂良好再生性能的重整催化剂q安全可靠的催化剂再生技术安全可靠的催化剂再生技术催化重整发展趋势催化重整发展趋势u热力学有利的方向热力学有利的方向u反应压力降低反应压力降低u反应温度升高反应温度升高u氢油比降低氢油比降低u操作周期延长操作周期延长积炭升高u低积炭速率、高水热低积炭速率、高水热稳定性和再生性能的稳定性和再生性能的重整重整催化剂催化剂u全可靠的催化剂再生全可靠的催化剂再生工艺技术工艺技术需要解决的问题需要解决的问题第三部分第三部分催化剂重整技术比较催化剂重整技术比较三种催化重整技术三种催化重整技术三种重整工艺三种重整工艺连续重整、半再生重整、循环再生连续重整、半再生重整、循环再生三种重整工艺的形式三种重整工艺的形式连续连续/半再生半再生/循环再生：
循环再生：
3/6/1三种重整工艺的比较三种重整工艺的比较工艺类型工艺类型半再生半再生（S.R.）（S.R.）连续再生连续再生（CCR）（CCR）循环再生循环再生装置规模装置规模随意随意较大较大中等中等典型压力，典型压力，MPaMPa1.41.42.12.10.350.350.850.850.8-1.00.8-1.0氢油比，氢油比，molmol55881.51.52.52.53344C5+C5+产物产物RONRON96969797105105102102C5+C5+收率，收率，ww%基准基准高高稍高稍高氢气产率，氢气产率，ww%基准基准高高稍高稍高原料适应性原料适应性一般一般好好较好较好生产灵活性生产灵活性一般一般大大较大较大装置运转周期装置运转周期基准基准长长长长装置能耗装置能耗较低较低较高较高较高较高总投资总投资较低较低高高高高循环（完全再生）工艺循环（完全再生）工艺循环工艺一般采用循环工艺一般采用56个反应器，其中一个是用于切个反应器，其中一个是用于切换的备用反应器。
在重整连续操作过程中，备用反换的备用反应器。
在重整连续操作过程中，备用反应器可切换并代替任何一个需要进行再生的反应器。
应器可切换并代替任何一个需要进行再生的反应器。
这样可以实现所有反应器的轮换再生。
这样可以实现所有反应器的轮换再生。
循环工艺可以在低压和低氢油比下操作，产品辛烷循环工艺可以在低压和低氢油比下操作，产品辛烷值（值（RON）可达）可达100102。
各反应器大小相同但积碳速率不同以及反应器在还各反应器大小相同但积碳速率不同以及反应器在还原气氛和氧化气氛下频繁切换导致工艺过程复杂化原气氛和氧化气氛下频繁切换导致工艺过程复杂化并需要高度的安全防范措施。
并需要高度的安全防范措施。
循环再生重整工艺流程循环再生重整工艺流程半再生与连续重整主要操作条件与收率对比半再生与连续重整主要操作条件与收率对比项目半再生重整连续重整WHSV，h-11.82.2WAIT，490526WABT，476496氢油摩尔比，mol/mol3.27/6.552.4平均反应压力（表），MPa1.40.35C5+产品研究法辛烷值95102C5+产品液收，%87.0389.81纯氢产率，%2.433.79催化重整工艺类型选择催化重整工艺类型选择半再生重整适合于半再生重整适合于原料好（芳烃潜含量或原料好（芳烃潜含量或N+AN+A较高）较高）产品产品RONRON要求不高（一般认为小于要求不高（一般认为小于9898）连续重整适合于连续重整适合于原料较贫（芳烃潜含量或原料较贫（芳烃潜含量或N+AN+A较低）较低）产品产品RONRON要求高（一般认为大于要求高（一般认为大于9898）第四部分第四部分连续重整工艺连续重整工艺1971R-16R-16低选择性连续重整工艺专利商连续重整工艺专利商美国环球油品公司（美国环球油品公司（UOP）法国法国Axens公司（以前的公司（以前的IFP）国内的中国石化（国内的中国石化（SINOPEC）UOPUOP连续重整工艺连续重整工艺IFPIFP连续重整连续重整UOPUOP和和IFPIFP连续重整工艺比较连续重整工艺比较项目项目UOPUOPIFPIFP反应器排列形式反应器排列形式叠式叠式并列式并列式反应器间催化剂输送反应器间催化剂输送重力传送重力传送气体提升气体提升反应部分占地面积反应部分占地面积小小大大反应部分设备高度反应部分设备高度高高低低反应部分热膨胀反应部分热膨胀大大小小再生流程再生流程简单简单复杂复杂再生设备材质要求再生设备材质要求高高低低再生气循环再生气循环热湿热湿冷干冷干再生压力再生压力比反应压力低比反应压力低比反应压力高比反应压力高再生催化剂还原再生催化剂还原重整氢两段还原重整氢两段还原提纯氢一段还原提纯氢一段还原再生器与反应器间催化剂输送再生器与反应器间催化剂输送LL阀组提升阀组提升提升器提升提升器提升UOPUOP公司连续重整反应特点公司连续重整反应特点项目项目第一代第一代第二代第二代第三代第三代工业化时间工业化时间19711971年年19801980年年19901990年年体积空速，体积空速，hh-1-11.0-1.51.0-1.51.5-2.01.5-2.01.8-2.51.8-2.5反应压力，反应压力，MPaMPa1.231.230.880.880.350.35氢油比，氢油比，molmol553322辛烷值，辛烷值，RONCRONC9595100100105105再生周期，天再生周期，天30307733IFPIFP公司连续重整反应特点公司连续重整反应特点第一代第一代第二代第二代第三代第三代工业化时间工业化时间1973年年1990年年2000年年反应压力，反应压力，MPa0.8-1.00.3-0.40.3-0.4氢油比，氢油比，mol3-51.5-31.5-3重量空速，重量空速，h-11.5-2.01.8-2.31.8-2.8再生周期，天再生周期，天8-152-32-3UOPUOP公司连续重整再生特点公司连续重整再生特点常压常压加压加压CycleMaxCycleMax工业化时间工业化时间19711971年年19881988年年19951995年年再生方式再生方式连续连续连续连续连续连续再生器结构再生器结构径向圆柱径向圆柱径向圆柱径向圆柱径向锥形径向锥形再生压力再生压力常压常压加压加压加压加压烧焦区氧含量，烧焦区氧含量，%1.0-1.31.0-1.30.5-0.80.5-0.80.5-0.80.5-0.8氯化区氧含量氯化区氧含量,%15-1815-1815-1815-1815-1815-18烧焦段烧焦段一段径向一段径向二段径向二段径向二段径向二段径向氯化区结构氯化区结构径向床径向床轴向床轴向床轴向床轴向床氯化气体氯化气体循环循环不循环不循环不循环不循环干燥段干燥段轴向轴向轴向轴向轴向轴向还原区位置还原区位置反应器顶反应器顶闭锁料斗上闭锁料斗上反应器顶反应器顶还原还原一段一段重整氢重整氢一段控温一段控温提纯氢提纯氢二段控温二段控温重整氢重整氢IFPIFP公司连续重整再生特点公司连续重整再生特点RegenARegenARegenBRegenBRegenCRegenC工业化时间工业化时间19731973年年19901990年年20002000年年再生压力，再生压力，MPaMPa1.31.30.55/0.5450.55/0.5450.555/0.5450.555/0.545再生方式再生方式固定床分批固定床分批连续连续连续连续再生器结构再生器结构二段轴向二段轴向二段径向二段径向二段径向二段径向烧焦区氧含量，烧焦区氧含量，%0.6/0.60.6/0.60.5-0.7/0.4-0.60.5-0.7/0.4-0.60.80.8氯化区氧含量，氯化区氧含量，%664-64-610-2010-20烧焦段烧焦段二段轴向二段轴向二段径向二段径向二段径向二段径向氯化区结构氯化区结构二段轴向二段轴向轴向轴向轴向轴向氯化气体氯化气体循环循环循环循环放空放空干燥段干燥段二段轴向二段轴向轴向轴向轴向轴向焙烧区氧含量焙烧区氧含量884-64-62121还原区位置还原区位置缓冲料斗缓冲料斗一反上部一反上部一反上部一反上部还原还原二段轴向二段轴向一段轴向一段轴向一段轴向一段轴向UOPUOP公司连续重整催化剂输送特点公司连续重整催化剂输送特点第一代第一代第二代第二代CycleMaxCycleMax反应器间反应器间重力重力重力重力重力重力待生催化剂待生催化剂N2N2N2N2N2N2再生催化剂再生催化剂H2H2H2H2H2H2提升设备提升设备提升器提升器提升器提升器LL阀组阀组调节手段调节手段专用阀专用阀二次气二次气二次气二次气隔离方法隔离方法闭锁料斗闭锁料斗压差压差压差压差催化剂循环催化剂循环有阀有阀无阀无阀无阀无阀循环量控制循环量控制流量料斗流量料斗闭锁料斗闭锁料斗闭锁料斗闭锁料斗IFPIFP公司连续重整催化剂输送特点公司连续重整催化剂输送特点第一代第一代第二代第二代第三代第三代反应器间反应器间H2H2输送输送H2H2输送输送H2H2输送输送待生催化剂待生催化剂H2H2N2N2N2N2再生催化剂再生催化剂H2H2N2N2N2N2提升设备提升设备提升器提升器提升器提升器提升器提升器调节手段调节手段二次气二次气二次气二次气二次气二次气隔离方法隔离方法阀阀压差压差压差压差催化剂循环催化剂循环有阀有阀无阀无阀无阀无阀循环量控制循环量控制再生周期再生周期闭锁料斗闭锁料斗闭锁料斗闭锁料斗减少减少减少减少HClHCl排放的排放的排放的排放的UOPUOP公司的公司的公司的公司的ChlorsorbChlorsorb系统系统系统系统NESHAPNESHAP中的中的RMACTRMACT法规，将限制催化重整装置的氯化法规，将限制催化重整装置的氯化物排放要求为：
物排放要求为：
HClHCl的脱除率的脱除率9797，出口，出口HClHCl的排放浓的排放浓度度10g/g10g/g多级洗涤系统（多级洗涤系统（MSSSMSSS），这种方法虽然能达到），这种方法虽然能达到RMACTRMACT的要求，但要处理废碱液，不但产生设备腐蚀，投资的要求，但要处理废碱液，不但产生设备腐蚀，投资和操作费用都较高和操作费用都较高ChlorsorbChlorsorb系统是应用催化剂吸收排气中的氯化物，然系统是应用催化剂吸收排气中的氯化物，然后催化剂返回工艺中，再生排放气中的后催化剂返回工艺中，再生排放气中的HClHCl含量可减含量可减少少9999以上，符合以上，符合RMACTRMACT的氯化物排放要求的氯化物排放要求减少减少减少减少HClHCl排放的排放的排放的排放的UOPUOP公司的公司的公司的公司的ChlorsorbChlorsorb系统系统系统系统该方法和该方法和MSSSMSSS方法相比较，投资可节省方法相比较，投资可节省4545；电力消耗为电力消耗为MSSSMSSS法的法的66；重整装置的补充氯；重整装置的补充氯化物量降低化物量降低7070；无需处理废碱液；无需处理废碱液SCARAFFSCARAFF公司在瑞典的吕塞契尔炼厂（公司在瑞典的吕塞契尔炼厂（10001000万万t/at/a），的连续重整装置，该厂于），的连续重整装置，该厂于20012001年年44月成月成功地投产了一套功地投产了一套ChlorsorbChlorsorb系统。
投用后，装系统。
投用后，装置的氯化物消耗量减少了置的氯化物消耗量减少了7070，再生排气中的，再生排气中的HClHCl含量由含量由2500g/g2500g/g降至降至20g/g20g/g以下，氯化以下，氯化物脱除率在物脱除率在9999以上以上带碱洗系统的带碱洗系统的CycleMaxCycleMax再生流程再生流程DisengagingHopperChlorsorbVesselRegenerationTowerVentGasToScrubberHCl40ppmu脱氯前的再生放空气体中含有大量的水分约脱氯前的再生放空气体中含有大量的水分约108430ppm，氯离子约氯离子约2205ppm（V），饱和温度约为），饱和温度约为93；u正常情况下，分离料斗的操作条件：
操作温度正常情况下，分离料斗的操作条件：
操作温度138、操、操作压力作压力0.24MPa（g），再生放空气体中的氯离子不会腐蚀设，再生放空气体中的氯离子不会腐蚀设备；备；u在操作波动或随环境气温下降导致操作温度下降时，氯离子在操作波动或随环境气温下降导致操作温度下降时，氯离子对设备的腐蚀将令人担忧。
因此，为防止氯离子对设备的腐蚀，对设备的腐蚀将令人担忧。
因此，为防止氯离子对设备的腐蚀，Chlorsorb技术对放空气冷却器、脱氯设备及相应管道的设计技术对放空气冷却器、脱氯设备及相应管道的设计提出了严格要求。
提出了严格要求。
再生放空气体脱氯设备的设计再生放空气体脱氯设备的设计ChlorsorbChlorsorb的脱氯效果的脱氯效果H2OO2N2CO2Cl2HCl合计合计脱氯前脱氯前5.930.1139.539.000.00060.1254.69脱氯后脱氯后5.930.1141.009.000.00060.0156.05脱氯率脱氯率91.691.6：
脱氯后再生放空气：
脱氯后再生放空气HClHCl为为290.5290.5mg/Nmmg/Nm33-Gas-Gas脱氯前后再生放空气体组成，脱氯前后再生放空气体组成，kmol/hkmol/h直接排放至大气的放空气体的主要控制直接排放至大气的放空气体的主要控制指标如下：
指标如下：
HCl100mg/Nm3-GasCl265mg/Nm3-Gas中国的环境保护标准中国的环境保护标准脱氯后再生放空气脱氯后再生放空气HCl为为290.5mg/Nm3-Gas，因此因此Chlorsorb后的气体尚不能直接排放至大气！
后的气体尚不能直接排放至大气！
u在催化剂连续再生工艺流程中，放空气冷却器和冷却区在催化剂连续再生工艺流程中，放空气冷却器和冷却区冷却器的冷流介质均为来自再生空冷器风机的空气，这两冷却器的冷流介质均为来自再生空冷器风机的空气，这两股气体在与再生放空气混合后在装置的反再框架安全处放股气体在与再生放空气混合后在装置的反再框架安全处放大气。
混合后的气体中大气。
混合后的气体中HCL含量为含量为97mg/Nm3-Gas，可以，可以满足目前中国环境保护标准中满足目前中国环境保护标准中HCL含量小于含量小于100mg/Nm3-Gas的排放气要求。
的排放气要求。
u目前，采用目前，采用Chlorsorb技术新设计的装置，技术新设计的装置，UOP对的氯对的氯回收率的合同保证值已经提高到回收率的合同保证值已经提高到96%。
并且建议将吸收后。
并且建议将吸收后的再生烟气都排入加热炉烟囱进行稀释。
的再生烟气都排入加热炉烟囱进行稀释。
Chlorsorb后的排放措施后的排放措施催化剂积炭的影响催化剂积炭的影响催化剂比表面积的影响催化剂比表面积的影响（始末期）（始末期）操作波动的影响操作波动的影响排放烟气气氛的影响排放烟气气氛的影响影响氯排放的因素影响氯排放的因素ChlorsorbChlorsorb系统带来的新问题系统带来的新问题再生循环气中水含量再生循环气中水含量（87131wppm/108429vppm）87131wppm/108429vppm）是原来的是原来的33倍以上，倍以上，使催化剂比表面下降速率更快，氯保持能力、使催化剂比表面下降速率更快，氯保持能力、催化剂寿命下降催化剂寿命下降使再生操作系统更复杂，使再生操作系统更复杂，更容易产生问题更容易产生问题排放气换热器因氯腐蚀泄漏频繁，导致不能正排放气换热器因氯腐蚀泄漏频繁，导致不能正常再生常再生国内连续重整工艺的开发国内连续重整工艺的开发u逆流床逆流床u低压组合床低压组合床u洛阳洛阳7070万吨万吨/年连续重整年连续重整装置改造装置改造u100100万吨万吨/年超低压连续年超低压连续重整技术重整技术掌握了催化剂、工掌握了催化剂、工艺、工程、专用设艺、工程、专用设备、控制技术等核备、控制技术等核心技术，突破了国心技术，突破了国外知识产权壁垒和外知识产权壁垒和技术封锁技术封锁n连续重整技术由美国连续重整技术由美国UOP公司法国公司法国IFP公司长期垄公司长期垄断断美国美国UOP公司专利公司专利533篇篇法国法国IFP公司公司159篇篇n大量技术大量技术MM不公开不公开n关键设备关键设备定点专营定点专营n国内技术长期靠引进、支付了高额使用费国内技术长期靠引进、支付了高额使用费国内已付出技术使用费超过国内已付出技术使用费超过10亿元亿元面临技术和知识产权双重壁垒n突破包围、实现超越突破包围、实现超越通过自主创新，突破知识产权包围和技术封锁通过自主创新，突破知识产权包围和技术封锁，实现超越实现超越n核心技术全面攻关核心技术全面攻关催化剂技术催化剂技术完全自主创新，完全自主创新，实现超越实现超越连续再生工艺连续再生工艺攻克现有技术不足，形成独特工艺攻克现有技术不足，形成独特工艺工程技术工程技术突破垄断与封锁，自主创新开发配套的专用设突破垄断与封锁，自主创新开发配套的专用设备、控制技术、工程模型备、控制技术、工程模型n成套技术集成创新成套技术集成创新形成具有自主知识产权的形成具有自主知识产权的“连续重整成套技术连续重整成套技术”总体开发思路三代人五十年突破国外知识产权壁垒与技术封锁n催化剂、成套技术开发及应用历经艰辛、磨难面对UOP、IFP公司知识产权壁垒和技术封锁开发技术工业应用遭遇国外公司频繁阻碍n打破封锁、实现跨越式技术进步三代催化剂，实现从“跟踪模仿”到“自主创新”三代工艺技术，实现从“低压组合床”到“成套技术”集成创新n国外公司被迫“从封锁到承认”、“从承认到合作”国外公司采用我国连续重整技术参与联合项目投标工艺与工程开发三部曲n消化吸收，知识积累60年代，开始重整工艺的研究与开发70年代，开始双多金属催化重整工艺及操作技术研发80年代，开始连续重整工艺技术研究开发n单项技术自主创新90年代，连续重整工艺与工程研发开始有突破n核心技术集成创新，“成套技术”成功应用2000年，实现“低压组合床重整工艺”工业应用（长岭）2005年，实现“成套技术”70万吨/年工业应用（洛阳）2009年，实现“成套技术”100万吨/年工业应用（广州）n形成独特工艺
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