空心墩施工技术交底.docx
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空心墩施工技术交底
一、施工方法
1．立模前先根据技术交底中基顶尺寸及墩身高度搭设环向双排抱墩脚手架，间距1.5m。
2．空心墩模板根据技术交底制作，采用定型钢模与木模组拼，外模模板贴PVC板，内模模板缝粘贴双面胶带。
圆端形桥墩外模直墙部分采用10×10cm方木作背木，φ16拉筋对拉，圆端部分采用扁铁箍带环向对拉，间距75cm；内模采用钢支撑加固。
圆形墩外模采用扁铁箍带环向对拉；内模采用钢支撑加固。
3．空心墩先施工实体段部分，然后支立模板，施工空心段部分。
空心段部分可根据情况支立模板，最高为4.5m，先支立外模并加固→焊接主筋→粘贴外模PVC板→绑扎箍筋→支立内模→组装内模钢支撑→拉筋对拉加固→涂刷机油。
4．空心墩顶部封顶采用预埋钢板焊钢支架，架I18横梁，间距0.5m，其上铺10×10cm方木，间距0.4m；顶层铺钢模板，预埋件形式见附图。
二、施工准备
1．搭设双排抱墩脚手架，并根据技术交底弹出十字线、放出轮廓线，根据抄平技术交底，基顶找平。
2．异形模板配制拉筋、方木、箍带制作及各种预埋件制作、钢筋下料。
3．根据施工高度在脚手架顶部搭设工作平台，并安装简易提升设备。
三、模板工程
1．实体段施工
（1）根据轮廓线及技术交底支立模板。
（2）模板随支立随加固，直墙部分采用φ16拉筋对拉，10×10cm方木作背木、立木，间距75cm，圆端部分采用箍带环向对拉；圆形墩箍带环向对拉，间距75cm。
（3）检查中线，并调整、加固。
（4）在墩内搭设简易脚手架，搭设工作平台，粘贴PVC板，粘贴时PVC板面不宜满涂，以免拆除时损坏PVC板，应在四周及中间刷胶，粘贴牢固为宜。
粘贴完毕后，用素水泥浆将PVC板缝抹平，并涂刷机油。
（5）拆除脚手架并将墩内杂物及钢筋上的油污清除。
（6）再次检查中线、水平后可浇筑砼，当砼浇筑完成后抹平，埋放检查梯预埋件。
2．空心段施工
（1）当实体段砼浇筑24h后可支立模板；施工空心段部分，模板支立根据施工需要确定高度，但不得超过4.5m。
（2）外模边支立边加固，圆端形墩直墙采用10×10cm方木作背木，间距75cm，圆端部分用箍带环向对拉；圆形墩用箍带环向对拉，间距75cm。
（3）外模支立完毕后，焊接主筋，钢筋焊接高度与箍带加固模板支立同步，并保证同一截面内钢筋接头数不得超过总钢筋数为50%。
钢筋搭接长度，双面焊不少于5d，单面焊不少于10d。
（4）主筋焊接完毕后，粘贴外模PVC板，板缝连接严密，不得出现错台，PVC板面不得有凸起及褶皱。
粘贴时应保持水平及竖向通缝，不得出现乱缝，如出现板缝过大，应用素水泥浆抹平并涂刷机油。
（5）绑扎箍筋。
（6）根据技术交底支立内模，板缝用双面胶带粘贴，模板随支立随加固，圆端形桥墩直墙采用10×10cm方木作立木，并用10×10cm方木顶撑，间距75cm，组拼内模钢支撑加固。
内模钢支撑支立及组拼方法：
在立模前根据轮廓线组拼底层支撑，用螺母加固，并对眼位作标记；第二层支撑与第一层支撑用竖向角钢连接，第二层支撑的眼位与第一层对比后收缩一个眼位，收缩直墙端眼位，第三层支撑与第一层对比后收缩一个眼位，收缩圆端侧眼位。
此后，每升高1.5m收缩一个眼，每隔一层对比后收缩，直杆每升1.5m收一个眼位。
钢支撑组拼完毕后，直墙侧用φ16拉筋对拉加固，设置3道。
圆形墩内模用钢支撑加固，底层钢支撑放大样组拼完毕后，第二层收缩沿线路纵向眼位，第三层收缩垂直于线路纵向眼位，第四层线路纵向眼位其上每升高1.5m收缩一个眼位，钢支撑之间用竖向角钢连接，钢支撑组拼完毕后，模板用10×10cm方木作立木，十字口撑顶撑。
（7）内模支立加固完毕后，在模板表面涂刷脱模剂（机油）并对中线及各尺寸进行检查、调整。
3．空心墩内设上、下两个进人洞，均设于重庆侧，进人洞位置、尺寸根据技术交底进行预留。
4．墩内外各种预埋件根据技术交底进行埋设。
5．泄水孔、通风孔的预留
（1）泄水孔
圆端形桥墩（5＃～8＃墩）在墩底实体段顶部直墩墩中线侧设两个直径为15cm的泄水孔，并用φ6钢筋织成井字网防护，如孔位与进人洞冲突，可将泄水孔位置平移。
圆形墩（9＃～11＃墩）在墩底实体段顶部垂直于桥方向设两个直径为15cm的泄水孔，并用φ6钢筋织成井字网防护。
（2）通风孔
通风孔与底层泄水孔间隔4m，并与泄水孔位置错开，圆端形桥墩设于圆端侧，圆形墩沿线路纵向布置，其上每隔4m在墩身周围交错布置，所有通风孔都设于顶层进人洞下方，顶层进人洞以不设通风孔，所有通风孔直径均为15cm，并用φ6钢筋织成井字网防护。
四、砼施工
1．施工方法
砼由拌合站集中拌制。
拌合站接砼输送管到墩台搭设的作业平台，由砼输送泵输送砼，如砼的倾落高度大于2m，则需挂串筒至砼浇筑面。
2．施工准备
（1）拌合场砂石料、水泥等各种材料备足。
拌合机、砼输送泵、电子秤、振捣器等设备经检查达到正常运输状态，劳力充足，工作人员就位。
（2）浇筑砼前将承台顶面的水泥砂浆薄膜、松动石子凿除并将模内的杂物和钢筋上的油污清除干净，并整修接茬筋，承台顶面在浇筑砼前应用水冲净、湿润但不得积水。
（3）再次检查模板高程、位置、截面尺寸、钢筋、预埋件的位置及模板的加固情况。
3．砼施工
（1）砼浇筑应按配合比上料，各材料应按重量投料，砼搅拌2～3min后方可出料。
（2）砼的倾落高度不得大于2m，且不得使砼直接冲击模板，应挂串筒至砼浇筑面。
（3）砼浇筑应连接分层进行，其分层厚度为40～50cm。
（4）砼振捣采用插入式振捣器振捣。
振捣时采用快插慢拔的方法，每一振点的振捣延续时间宜为20～30s，以砼不再下沉、不出现气泡、表面出现浮浆为度。
拔出振捣棒后，砼面不得出现空洞，振捣过程中不得碰撞模板、钢筋和预埋件。
（5）砼应边浇筑，当因故间歇时，间歇时间不超过1h；当间歇时间超过允许时间后，应留置施工缝，施工缝处埋入接茬石或接茬筋。
接茬筋采用φ16钢筋，保护层厚度为5cm，间距32cm，埋入长度48cm，露出长度48cm。
（6）浇筑砼时，应经常检查模板、钢筋及预埋件的位置和保护层的尺寸，确保其位置正确，不发生变形及模板的加固情况。
（7）浇筑完毕后，对砼表面浮浆进行处理，并进行抹面、修整。
五、养护
砼浇筑完毕后，三小时后应对砼进行洒水养护，保持砼面的湿润状态，养护时间不得短于7d。
六、拆模
拆模应根据温度决定拆模时间，当温度在25℃以上时，12h后可拆侧模，3d后底模可全部拆除；当温度在25℃以下时，3d后可拆侧模，7d后可拆除底模。
拆除模板时不得损伤砼及模板，当模板与砼脱离后，方可拆卸、吊运模板。
拆除模板时不得影响砼养护工作。
七、质量技术措施
1.木模板的板材不得使用脆性木材及弯曲不平、有蛀孔等缺陷和容易变形的木材。
2.模板加固和支撑不得与脚手架之间互相连接。
3.模板之间用连接销连接牢固，对拉拉筋加固，10×10cm方木作背木、立木，钢箍带连接牢固，支撑结构稳固，模板表面平整光滑，模板间用双面胶粘贴，模板表面满涂隔离剂，接缝严密，不得漏浆。
4.模板平整度≤2mm，模板轴线偏差≤±20mm，模板高程偏差≤15mm，两相邻模板错缝允许偏差≤2mm。
5.钢筋加工搭接焊长度应符合下列规定：
双面焊Ⅰ级钢筋不得小于4d，Ⅱ级钢筋不得小于5d
单面焊Ⅰ级钢筋不得小于8d，Ⅱ级钢筋不得小于10d
在同一截面内钢筋接头不得超过钢筋总接头的50%。
6.安装钢筋时应保证砼保护层的厚度，在钢筋与模板之间用水泥砂浆垫块支垫，其强度不得低于砼设计强度，垫块应互相错开，分散布置，并不得横贯保护层的全部截面。
7.钢筋安装牢固，不得在已安装的钢筋上行走或堆放重物。
8.模板安装完毕与砼施工前，都要对模板高程、截面尺寸、支撑结构的牢固性及预埋件的埋设情况、钢筋绑扎、模板加固进行检查。
9.砼施工前，对基础顶面的水泥砂浆薄膜、松动石子或松弱砼层凿除并用水冲净、湿润，但不得积水，并把接茬钢筋及其它钢筋的油污、模板内的杂物清除，接缝严密，不得漏浆。
10.砼浇筑应严格按配合比过秤上料，搅拌均匀，砼浇筑时的倾落高度不得大于2m，当大于2m时应挂串筒至砼浇筑面。
砼不得直接冲撞模板。
11.砼应连续分层进行浇筑，分层厚度为40～50cm。
12.砼振捣不得碰撞模板、钢筋及预埋件，不得漏捣、过捣。
砼振捣时，振捣棒应快插慢拔，插点均匀。
砼振捣从砼不再沉落、不出现气泡、表面呈现浮浆，且拔出振捣棒后不出现空洞为宜。
13.砼烧筑过程中应经常检查模板加固、支撑结构的牢固性和钢筋、预埋件的位置。
14.砼浇筑完毕后，应对砼外露面抹面，浇筑完12小时后，应对砼进行洒水养护，养护时间不少于7d。
15.拆模时应顺序进行拆除、吊运，不得损伤砼，并减少模板破损。
16.拆除模板时不得影响砼的养护工作。
八、安全技术措施
1．墩台身钢筋模板安装前，必须搭脚手架、栏杆及上下扶梯。
2．施工作业人员进入施工现场必须戴安全帽，进行高空作业必须系安全带，在脚手架与墩身空隙间，应挂安全网。
3．脚手架的搭设必须由专人负责监督，每根焊管间连接牢固。
4．在吊装模板、钢筋及其它材料与拆模的吊装，必须由专人统一指挥，统一行动。
5．在已安装的钢筋上不得行走，必须架设交通跳板或搭脚手架、架设平台。
6．模板就位后，应立即用撑木固定其位置，以防倾倒伤人，每节模板穿拉杆时，应内外呼应。
7．拆除模板时，先拴牢吊具挂钩，再拆除模板。
模板、材料、工具不得往下扔。
用人工拉绳拆除模板时，拉绳应有足够长度，施工人员与拆下的模板之间应有一定安全距离。
模板拆除时，拆除伯卡子及连接销不得随意丢弃，应在现场统一料筐回收，由施工人员现场监督，以免造成浪费。
8．砼浇注过程中，应派专人负责看管砼输送管，防止塞管，影响砼施工，派专人检查作业车辆及电线路，保证砼输送及材料供应。
十一队技术室
2001-10-6
空心墩尺寸表
5＃
6＃
7＃
8＃
9＃
10＃
11＃
墩高（基顶至托底的高度m）
35.9
49.4
48.4
51.4
36.9
32.9
37.9
空心段高度（m）
30.4
46.4
45.4
48.4
33.4
31.9
32.9
墩底实体段
高度 （m）
4.0
1.5
1.5
1.5
2.0
1.0
5.0
墩顶实体段高度（m）
1.5
1.5
1.5
1.5
1.5
0
0
外模半径（cm）
上口
240
240
240
240
210
185
185
下口
318
347.5
345
351.5
290
256.5
267.5
空心段半径（cm）
上口
163.3
183.3
183.3
183.3
163.3
135
135
下口
210.9
234.7
232.9
237.4
215.5
184.1
184.1
壁厚（cm）
上口
80
80
80
80
50
50
50
下口
98.4
109.5
108.8
110.8
71.2
70.2
72.5
坡比
外
46:
1
46:
1
46:
1
46:
1
46:
1
46:
1
46:
1
内
65:
1
65:
1
65:
1
65:
1
65:
1
65:
1
65:
1
老盘沟特大桥高墩施工脚手架设计
一、拟采用型式
1．脚手架按最大墩高56.8m考虑，架高58m。
2．脚手架按墩底外径加0.7m处搭设脚手架，脚手架为底部8.43×10.33、顶部收弯坡为7.4×8.1矩形环装单排抱墩脚手架。
底部长边立杆间距1.3m，短边立杆间距1.2m；长边9根立杆，短边6根立杆，横杆步距1.3m。
3．脚手架底部座在承台基础顶面，脚手架采用φ48壁厚3mm的焊管；立杆采用2个旋转扣件搭接1m，横杆采用直角扣件连接，立杆搭头间隔错开2.0m。
顶部对向连接。
4．脚手架每间隔10m高四周安装撑杆。
5．荷载：
脚手架仅用于施工人员上下、施工辅助平台、小型模板上下传递。
施工人员按10人计，共6.86KN；传递最大模板1.96KN；施工附加荷载19.6KN；计脚手架38.4KN/m，扣件10N/m。
二、检算
1．自重
Q长边=（522+475.18+76.82+72）×38.4+（144+423）×10=49.676KN
Q短边=（348+48+510.4）×38.4+（96+282）×10=38.586KN
Q=（49.676+38.586）×2=176.524KN
长边立杆平均受力49.676/9=5.520KN
短边立杆平均受力38.586/6=6.431KN
2．立杆设计承载力
fy=170N/mm2E=2.1×105N/mm2An=（482-422）π/4=424mm2
l0=0.77l=0.77×1.3=1.001mI=
=15.9mm≈0.0519
λ=l0/I=1001/15.9≈63
η=[1/（100×0.0159）]2×0.3=0.12K=2
∴压杆临界应力σ=Eπ2/λ2=（2.1×105×π2）/632=522.2N/mm2
设计承载力N=
×[
-
=30.896KN
3．安装设计检算
（1）操作层荷载计算
W1=（6.86+19.6+1.96）/（9+6）×2=0.947KN
（2）非操作层荷载计算
斜杆表l=
=1.838m
W2=（2×1.3+1.838）×38.4+10×2=190N
（3）安装高度
W1+nW2=N
0.947+n×0.19=30.896
n=157.6
h=1.3×157.6=2.0244
安全系数K=1+204.88/200=2。
0244
计算安装高度H=204.88/2.0244=101.2m＞58m
（4）稳定性检算（主要由风力引起水平力）
1脚手架每10m与墩身连接设顶撑杆，上部最大悬臂段按15m考虑，15m自重Q=45.394KN
2风载W=W0·M2·μs·β2·AF（W0=250N/m2M2=1.4μs=1.4β2=1.13AF=12.43m2）
3稳定性检算：
以长边一侧支点计算抗倾覆能力，重力臂按顶面宽度1/2取。
4K=（45.394×3.7）/（6.882×7.5）=3.25＞1.5稳定
（5）截面受力检算（长边为最弱边，以长边计算）J=0.11875W=J/（h/2）=0.03237
1取风载作用时σmax=（45.394/0.01272）+（6.882×7.5/0.01272）=5163.2Kpa=5.2N/mm2＜170×9=170×0.8261=140N/mm2
σmin=（45.394/0.01272）-（6.882×7.5/0.01272）=1974Kpa=1.974N/mm2＜140N/mm2
2辅助荷载处于架单侧时，荷载重1.96+1.96+9.86=28.42KN，每根立杆平均荷载3.158KN。
底部单根立杆压应力σ=（3.158+5.52）/（424×10-6）=20466.98Kpa=20.5N/mm2＜170×0.8261=140N/mm2
3扣件受力情况
根据最不利情况底部立杆放置扣件受力最大
N=（3.158+5.52）/2=4.339KN2＜[N]=5KN
空心墩封顶结构设计
一、封顶结构布置
1．封顶上砼厚1.5m，墩内径3.6m、3.2m、3.7m三种，按3.6m计算。
2．
封顶结构布置：
采用I18作横梁，间距0.5m，横梁上铺100×100mm方木，间距0.3m，方木上铺满钢模板。
支点采用预埋δ=16mm钢板200×200mm，钢板背侧焊两根φ20，形式如图一；正侧用δ=16mm钢板焊接支点平台（如图二），焊接形式双面焊。
二、检算
1．荷载Q砼=2.5×0.5×3.6×1.5×9.8=66.15KN
∴q砼=18.4KN/m
I18与方木钢模自重
q2=（24.1×3.6+0.5×3.6×48+13×0.5×700×0.1×0.1）×9.8/3.6=0.595KN/m
2．
强度检算
1横梁
R1=R2=ql/2=34.2KN
M=pl2/8=19×3.62/8=30.78KN·m
W=185×10-6
∴σW=M/W=30.78/（185×10-6）=166378.4Kpa=166.4Mpa＜[σW]=170Mpa
∴τ=QS2/J2b1
（Q=R1=R2S2=107.810-6m2J2=1660×10-8m2b1=6.5mm）
∴τ=（34.2×107.810-6/1660×10-8×6.5×10-3）=34168.3Kpa＜[τ]=100Mpa
2横梁变形
y=5ql4/384EJ=（5×19×3.64）/（384×2.0×10×1660×10-8）=0.0125m
y/l=1/287.6＜[y/l]=1-250
3方木强度
a.Q=1.5×52.5×9.8×0.3×10.5=5.5KN
b.σW=M/W=[（11×0.52）/8]/[（0.1×0.12）/6]=2062.5Kpa=2.06Mpa＜[σ]=13Mpa
c.τ=QS2/J2b1=（5.5/2×2×0.1×0.052/2）/（0.1×0.13×0.1/12）=825Kpa=0.825Mpa＜[τ]=1.4Mpa
d.变形
y=5ql4/384EJ=（5×11×0.54）/（384×9×10-6×10.14/12）=0.00012m
y/l=0.12/500=1/4166＜[y/l]=1/250
e.支点方木压应力
σ压=（5.5/2）/（0.094×0.1）=292.6Kpa=0.293Mpa＜[σ压]=1.9Mpa
3．支点检算
1支点R=34.2KN
2立胁钢板压应力34.2/（2×0.016×0.1）=10687.5Kpa=10.7Mpa＜[σ压]=170Mpa
3焊接缝剪应力l焊=0.15+0.1×2×2=0.55m
τ=R/（0.7×0.06×l焊）=5497Kpa=0.825Mpa＜[τfh]=120Mpa
4预埋钢板背部焊缝剪应力l焊=0.28×2×2=0.72m
τ=R/（0.7×0.016×l焊）=4199Kpa=4.2Mpa＜[τfh]=120Mpa
5预埋钢筋受力
τ=32.4/（2×0.022×π/4）=54431Kpa=54.4Mpa＜0.7×215/K1=0.7×215/1.5=100Mpa
上层钢筋受力F=32.4×0.15/0.18=28.5KN
σ拉=F/（2×0.022×π/4）=45.4Mpa＜[σ]=170Mpa
砼握裹力N=πdlτw/4=2×π×0.02×0.5×2.0×103/4=31.42KN＞钢筋受力F=28.5KN（τw取2.0×103Kpa）
材料表（单墩）
名称
规格
数量
重量（Kg）
备注
N1
φ20
25.96m×2=51.92
128.24
单根长1.18m
合计
128.24
N2
δ=16mm钢板
0.44m2×2=0.88
109.8
单块面积0.2×0.2
N3
δ=16mm钢板
0.25m2×2=0.5
62.4
单块面积0.15×0.15
N4
δ=16mm钢板
0.198m2×2=0.4
49.92
单块面积（0.13×0.05）×0.1/2
合计
222.12
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