水利资料.docx

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水利资料

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1.1工程概况居乐水库位于长江上游金沙江流域横江水系洒渔河正源的居乐河上，在昭通市西北向23公里处。

地理座标在东经103°19′~32′，北纬27°10′~34′之间。

水库流域面积709km2。

河道长81km，河道平均比降6.2‰，流域平均宽度8.8km，平均高程2241m。

流域内水系发育，地形复杂，山势陡峻，河谷深切，高山深谷连绵起伏。

居乐河多年平均年径流量3.65亿m3，多年平均流量11.6m3/s，调查历史最大流量922m3/s。

设计洪水标准为百年一遇，流量为905m3/s；校核洪水标准为千年一遇，流量为1400m3/s。

居乐水库是一座以灌溉为主，综合利用的水库。

其效益有：

灌溉面积32.2万亩，灌溉供水1.32亿立方米/年；发电供水0.55亿立方米/年，供装机1.26万千瓦的居乐坝后水电站用水，为调节、补偿装机9万千瓦的下游高桥水电站及下游待开发的装机5万千瓦的3个梯级电站供水；城市生活供水0.18亿方/年；工业供水0.62亿立方米/年，为将来开发的大型褐煤矿、煤化工、坑口火电站提供可靠水源；提高下游农田防洪标准；促进昭通市旅游产业的发展。

1.2技术指标根据水利经济计算，确定主要经济、技术指标如下：

水库灌溉面积30万亩，总库容3亿多立方米（随不同设计者的水位设计资料而变），水位与库容的关系见表1；表1.1水位（m）—库容（亿m3）关系水位190119

198519901995库容0.771.051.361.792.282.873.534.35.2正常尾水位1910.00m，死水位1952.00m；泥沙淤积库容0.53亿m3。

左岸设引水干渠，设计流量10m3/s，取水高程1945.00m；坝体上应设冲沙底孔、高程1935-1940m。

设计洪水位时最大泄量760m3/s，校核洪水位时最大泄量1150m3/s。

正常蓄水位为1985.00m，水位为1985.70m。

1.3自然条件1.3.1地形V-V坝轴线处河宽30-40m，河

指标如下：

水库灌溉面积30万亩，总库容3亿多立方米（随不同设计者的水位设计资料而变），水位与库容的关系见表1；表1.1水位（m）—库容（亿m3）关系水位190119101920192519301935194019451950库容00.010.030.050.080.140.220.350.53水位195519601965197019751980198519901995库容0.771.051.361.792.282.873.534.35.2正常尾水位1910.00m，死水位1952.00m；泥沙淤积库容0.53亿m3。

左岸设引水干渠，设计流量10m3/

泄量760m3/s，校核洪水位时最大泄量1150m3/s。

正常蓄水位为1985.00m，水位为1985.70m。

1.3自然条件1.3.1地形V-V坝轴线处河宽30-40m，河床平均比降6.3‰，两岸坡度40-50。

1.3.2地质坝区出露地层为二跌统玄武岩和第四纪冲积、坡积、冲积层。

玄武岩中夹有凝灰岩及玄武质页岩各一层，厚度0.2-

1.3.1地形V-V坝轴线处河宽30-40m，河床平均比降6.3‰，两岸坡度40-50。

1.3.2地质坝区出露地层为二跌统玄武岩和第四纪冲积、坡积、冲积层。

玄武岩中夹有凝灰岩及玄武质页岩各一层，厚度0.2-0.5m，倾角约40梢大。

岩体节理裂隙发育中等，裂隙率平均为4.2%。

见1：

500坝轴线地质剖面图。

玄武岩湿抗压强度500-800kg/cm2。

弹性模量6×105kg/cm2-9×105kg/cm2。

坝址岩层为上二迭统峨嵋山玄武岩。

其中，致密状玄武岩占整个坝基的57%，杏仁状玄武岩占36.7%，火山角砾岩占2%。

坝基98%为坚硬岩层,岩石饱和抗压强度为41~105MPa。

依据岩石实验资料，综合分析试验成果，选取混凝土与基岩面的抗剪断指标，f值采用抗剪断峰值小值均值，fˊ=1.25，Cˊ=1.4MPa。

坝基摩擦系数经现场试验确定为0.78。

坝区主要有9条断层，坝轴线剖面上露出的主要为FⅡ组断层及部分F组小断层，走向为NE与NW，倾角较大，为40-80。

基本不存在深层滑动问题，但须作必要的灌浆、开发并回填混凝土处理。

地震基本烈度为7°，抗震烈度提高1°。

1.3.3地貌根据相关水文站20年实测，并经分析计算，得到洪水资料见表2：

频率0.1%1%2%5%全年140090565851811-5月20615712-3月163.21表1.2洪水频率与流量资料地基主要为裂隙含水，地表下15-40m以下单位吸水率值小于0.01。

淤积泥沙浮容重0.9t/m3。

，水下摩擦角12°。

1.3.4气象资料流域属于亚热带气候，5-10月份为雨季，全年雨量充沛，多年平均为1000mm左右。

年平均气温为11.3。

50年重现期最大风速

值小于0.01。

淤积泥沙浮容重0.9t/m3。

，水下摩擦角12°。

1.3.4气象资料流域属于亚热带气候，5-10月份为雨季，全年雨量充沛，多年平均为1000mm左右。

年平均气温为11.3。

50年重现期最大风速为23.3m/s，相应设计洪水位时吹程2.54km，多年平均最大风速17m/s，相应校核洪水位时吹程2.86km。

1.3.5筑材料坝区附近1-2km内石料丰富，但人为加工条石较费工，砂料储量一般，可考虑人工沙补其不足。

2工程总体布置2.1工程综合说明2.1.1工程分等与建筑物分级根据我国水利部颁发的现行行业规范《水利水

。

电站厂房为坝后式，位于右岸非溢流坝后，由主厂房、副厂房等组成。

副厂房在主厂房的上游侧，厂房与坝体之间用缝分开。

2.2坝型、坝轴线选择2.2.1坝型选择

（1）坝址地质条件该河道地基稳定，河谷断面比较宽，左右岸不对称。

坝区出露地层有二跌统玄武岩和第四纪冲积、坡积，冲积层，岩体节理裂隙发育良好，坝址岩层为上二跌统峨嵋山玄武岩；坝区有9条断层，走向为NE与NW，倾角较大，基本上不存在深层滑动问题。

（2）建筑材料坝区附近1-2km内有着丰富都的石料，砂料的储存量一

采用抗剪断峰值小值均值，fˊ=1.25，Cˊ=1.4MPa。

坝基摩擦系数经现场试验确定为0.78。

坝区主要有9条断层，坝轴线剖面上露出的主要为FⅡ组断层及部分F组小断层，走向为NE与NW，倾角较大，为40-80。

基本不存在深层滑动问题，但须作必要的灌浆、开发并回填混凝土处理。

地震基本烈度为7°，抗震烈度提高1°。

1.

纪冲积、坡积，冲积层，岩体节理裂隙发育良好，坝址岩层为上二跌统峨嵋山玄武岩；坝区有9条断层，走向为NE与NW，倾角较大，基本上不存在深层滑动问题。

（2）建筑材料坝区附近1-2km内有着丰富都的石料，砂料的储存量一般，缺乏土料。

（3）方案比较坝型主要形式有重力坝、拱坝、土石坝三种，以下是它们各自的优缺点：

拱坝：

优点：

拱坝是在平面上呈凸向上游的拱形挡水建筑物，

凝土重力坝体混凝土分区，各区域内混凝土的分级复杂。

综上所述，最后确定坝型为常态混凝土实体重力坝。

2.2.2坝轴线选择经坝址的地质勘测，在距昭通市约32km处选定坝址。

坝址两岸地形较为开阔，可方便施工布置及机械化施工，同时在现坝址上游，地形开阔，建库以后有较大库容，下游河道逐渐变宽，可使水流平顺衔接，减少局部冲刷，也利于洪水期排水。

故采用V-V坝轴线。

3非溢流坝设计3.1挡水坝段设计3.1.1坝顶宽度一般取坝顶宽度为坝高的8%-10%，本工程考虑到坝顶的布置移动式

可灌溉田、地约32.2万亩。

除一部分灌区地势低，可利用尾水灌溉外，尚需从水库引水灌溉，渠首高程不低于1945.00m。

2.1.3枢纽布置本工程是以灌溉为主要任务的综合利用工程，溢流坝段需布置在主河槽处，冲沙孔则需布置在电站进水口的附近。

本枢纽工程的主体由非溢流坝段、溢流坝段、电站及其他附属建筑物组成，

945.00m。

2.1.3枢纽布置本工程是以灌溉为主要任务的综合利用工程，溢流坝段需布置在主河槽处，冲沙孔则需布置在电站进水口的附近。

本枢纽工程的主体由非溢流坝段、溢流坝段、电站及其他附属建筑物组成，电站为坝后式水电站。

该混凝土重力坝由14个坝段组成，每一个坝段长度大约为15m左右，从左岸到右岸依次是1—5号坝段为左岸非溢流坝段，6—7号为溢流坝段，8号为底孔坝段，9—14号为右岸非溢流坝段。

该坝坝基面最低高程为1901m，坝顶高程为1986.5m，坝体总长

右，从左岸到右岸依次是1—5号坝段为左岸非溢流坝段，6—7号为溢流坝段，8号为底孔坝段，9—14号为右岸非溢流坝段。

该坝坝基面最低高程为1901m，坝顶高程为1986.5m，坝体总长度为217.4m。

非溢流坝段：

左岸全长75m，右岸全长102.4m，除14号长12.4m外，其他坝段长度均为15m，坝顶两侧各设置0.5m宽的人行道。

坝顶上游侧设置高1.2m，宽0.5m的钢筋混凝土结构防浪墙，下游设置栏杆。

沿坝轴线方向每隔20m设置一个照明灯。

坝上游面为折线面，起坡点高程为1956m，坡度为1:

0.2；下游面起坡点高程为1974.3m，下游面坡度为1:

0.7。

溢流坝段：

溢流坝段全长40m，分2个坝段，每段长20m，共3孔，每孔8m。

溢流堰顶高程为1978.08m。

堰顶安装工作闸门和检修闸门，闸门宽×高=8×8。

工作闸门为平面钢闸门，采用坝顶门机启闭。

工作桥面与与非溢流坝顶一致。

中间设置2个中墩，其厚度为4.5

共3孔，每孔8m。

溢流堰顶高程为1978.08m。

堰顶安装工作闸门和检修闸门，闸门宽×高=8×8。

工作闸门为平面钢闸门，采用坝顶门机启闭。

工作桥面与与非溢流坝顶一致。

中间设置2个中墩，其厚度为4.5m，边墩厚3m，缝设在闸孔中间。

溢流堰面采用WES曲线，过堰水流采用连续式鼻坎挑流消能，坎顶高程1912m，反弧半径为20m，挑射角为25°，边墩向下游延伸成导墙，其高度为11m，断面为梯形，顶宽为0.5m，底边为3m，需分缝，缝距15m。

电站坝段：

电站的装机容量为1.26万千瓦，坝段总长15m，坝顶高程1986.1m，宽为20m，坝顶人行道与挡水坝段一致，门机与溢流坝段一致，上游突出2m为拦污栅槽，引水口中心线高程为1956m，孔径1.09m，进口为三向收缩的喇叭口，进口前紧贴坝面设置拦污栅，进口处设置事故闸门和工作闸门，均为平面闸门。

在进口闸门后设置渐变段，渐变段为圆角过渡，长度为1.5m。

电站厂房为坝后式，位于右岸非溢流坝后，由主厂房、副厂房等组成。

副厂房在主厂房的上游侧，厂房与坝体之间用缝分开。

2.2坝型、坝轴线选择2.2.1坝型选择

（1）坝址地质条件该河道地基稳定，河谷断面比较宽，左右岸不对称。

坝区出露地层

公式:

坝顶或防浪墙高程＝设计洪水位+?

h设=1985.70+0.638=1986.338m计算成果如下表3.2表3.2坝顶高程计算成果表计算情况风速v（m/s）波高（m）波长（m）风壅水面高度（m）安全超高（m）静水位以上超高（m）坝顶高程（m）设计情况23.31.1611.70.360.52.31987.3校核情况170.88.70.230.40.6381986.338经比较得出坝顶或防浪墙高程1987.3m，取1987.5m，并取防浪墙1.2m，则带有防浪墙的坝顶高程1987.5-1.2=1986.3m，因为Ⅰ、Ⅱ级重力坝坝顶高程不得低于校核洪水位，因此取无防浪墙的坝顶高程为1986.5m，则带

7.3m，取1987.5m，并取防浪墙1.2m，则带有防浪墙的坝顶高程1987.5-1.2=1986.3m，因为Ⅰ、Ⅱ级重力坝坝顶高程不得低于校核洪水位，因此取无防浪墙的坝顶高程为1986.5m，则带有防浪墙的坝顶高程1987.7m，最大坝高1986.5-1901=85.5m。

3.1.3确定实用断面1、重力

条件通过几何关系可得坝底宽度为70.29m，在（0.7～0.9）倍坝高＝59.6～77m范围内。

说明坝底宽度符合要求。

3.1.4坝坡的拟定根据岩石实验资料，综合分析实验成果，岩基面与混凝土的抗剪断指标f=0.25，C=2.8MPa，可初步判定其形态基本为上游坝面上部铅直，下部倾斜。

上游坝采用折线面，坡点在（1/3～2/3）H即（1/3～2/3）×85.5=（28.5～57）m，取55m，坡度1:

0.2，起坡点高程1956m；下游剖面采用基本三角形与校核洪水位齐平的剖面形式，取下游边坡系数1:

0.7，起坡点高程1974.7m。

3.1.5坝底宽度由上、下游起坡点高程、坡度、边坡系数等条件通过几何关系可得坝底宽度B=70.29m，在（0.7～0.9）H=59.6～77m范围内，说明坝底宽度符合要求。

3.1.6地基防渗与排水设施的拟定由于防渗需要，坝基需设置防渗帷幕和排水孔幕。

根据基础廊道的布置要求，初步拟定防渗帷幕及排水孔中心线在坝基面处距离上游坝面分别为12m和14m。

初步拟定非溢流坝剖面尺寸如图3—1所示：

图3-1非溢流坝剖面3.2荷载计算荷载是重力坝设计的主要依据之一。

荷载作用按作用随时间的变异分为三类：

永久作用、可变作用、偶然作用。

设计时应正确选择荷载标准值、分项系数、有关参数和计算方法。

按设计情况、校核情况分别计算荷载作用的标准值和设计值（设计值=标准值×分项系数）重力坝的荷载主要有：

自重、静水压力、浪压力、泥沙压力、扬压力、地震荷载等。

以下各组合情况均取单位坝长计算。

荷载计算中有关参数及取值为：

砼的重度为24km/m3，水的重度为9.81km/m3，扬压力折减系数为0.2，泥沙的浮重度8.

m3，水的重度为9.81km/m3，扬压力折减系数为0.2，泥沙的浮重度8.5km/m3，内摩擦角为12°。

荷载计算图如图3-2所示：

图3-2主要荷载示意图3.2.1设计情况

（1）坝体自重坝体自重的计算公式：

（3.5）式中V—坝体体积，m3，由于取1m坝长，可以用断面面积代替，通常是把它分成如图3-2所示的简单几何图形分别计算；γc—坝体混凝土的重度，一般取23.5～24.0KN/m3，取24.0KN/m3。

具体计算如下：

（2）静水压力静水压力是作用在上下游坝面的主要荷载，计算时常分解为水平压力PH和垂直水压力PV两种。

分项系数1.0。

计算公式为：

（3.6）式中H—计算点处的作用水头，m；γw—水的重度，常取9.81KN/m3。

水平水压力计算。

具体计算如下：

垂直方向水压力为（3.7）式中：

γ——水的重度，km/m3；V——压力体的体积，m3。

垂直水压力按水重计算。

具体计算如

垂直方向水压力为（3.7）式中：

γ——水的重度，km/m3；V——压力体的体积，m3。

垂直水压力按水重计算。

具体计算如下：

（3）扬压力扬压力包括渗透压力和浮托力两部分。

渗透压力是由上下游水位差H产生的渗流在坝内或坝基面上形成的水压力；浮托力是由下游水面淹没计算截面而产生的向上的水压力。

渗透压力：

1.2；浮托力：

1.0；扬压力折减系数：

0.2。

标准值：

设计值：

（4）泥沙压力一般计算年限取50～100年，水平泥沙压力PSKH（KN）为：

（3.7）式中γsb—泥沙的浮重度，KN/m3,8.82KN/m3；hs—坝前淤沙厚度，m；φs—淤沙的内摩擦角，（°），12°。

竖直方向的淤沙压力按作用面上的淤沙重量（按淤沙浮重度）计算。

分项系数1.2。

标准值：

设计值：

（5）浪压力当时，可假定浪顶及水深等于L/2处的浪压力为零，静水位处的浪压力最大，并呈三角形分布，分项系数1.2。

如图3-3所示。

图3-3浪压力示意图则浪压力PL为：

标准值：

（3.8）设计值：

3.2.2校核情况

（1）坝体自重与设计情况下计算结果一致，参见3.2.1计算结果。

（2）静水压力标准值：

设计值：

因为分项系数为1.0，则设计值与标准值相同。

（3）扬压力标准值：

设计值：

（4）泥沙压力与设计情况计算结果一致，参见3.2.1计算结果。

（5）浪压力标准值：

设计值：

（6）地震荷载①坝体截面面积的计算（3.9）②各截面形心坐标的计算计算简图如3-4所示图3-4非溢流坝地震荷载计算简图第一部分形心的计算：

第二部分形心的计算：

第三部分形心的计算：

③地震荷载计算水平向地震惯性力计算当设计烈度为8度、9度的Ⅰ级、Ⅱ级重力坝，应同时计入水平向地震作用。

混凝土重力坝沿高度作用于质点i的水平向地震惯性力代表值可按下式计算：

（3.10）（3.11）式中：

Fi—作用在质点i的水平向地震惯性力代表值，KN;αh—水平向设计地震加速度代表值，设计烈度为7度、8度、9度时，分别取0.1g、0.2g、0.4g；ε—地震作用的效应折减系数，一般取0.25,；GE—集中在质点i的重力作用标准值，KN;αi—质点的动态分布系数;n—坝体计算质点总数；H—坝高，溢流坝应算至闸墩顶，m；hi，hj—分别为质点i，j的高度，m；当需要计入竖向地震惯性力时，上式依然成立，但应以竖向地震系数αv代替αh，据统计，竖向地震加速度的最大值约为水平地震加速度最大值的2/3。

当同时计入水平和竖向地震惯性力时，竖向地震惯性力还应乘以遇合系数0.5。

具体计算结果如下：

（3.12）（3.13）,,根据以上相关数据资料，可计算得水平惯性力FI：

标准值：

设计值：

竖向惯性力计算具体计算结果如下：

标准值：

设计值：

地震动水压力计算单位宽度上的总地震动水压力F0为（3.14）作用点位于水面以下0.54H处。

当迎水面由折坡时，若水面以下直立部分的高度等于或大于水深的一半，则可近似取作铅直；否则应取水面与坝面的交点和坡脚点的连线作为代替坡度。

计算地震动水压力时，应乘以折减系数。

本设计的折减系数为0.92。

计算如下：

则所以动水压力计算如下：

标准值：

设计值：

3.3荷载组合根据SL-319—2005《混凝土重力坝设计规范》中规定的几种组合情况。

荷载组合分为基本组合和特殊组合两种。

基本组合属设

水压力计算如下：

标准值：

设计值：

3.3荷载组合根据SL-319—2005《混凝土重力坝设计规范》中规定的几种组合情况。

荷载组合分为基本组合和特殊组合两种。

基本组合属设计情况和正常情况，由同时出现的基本荷载组成，特殊荷载属校核情况和非常情况，由同时出现的基本荷载和一种或几种特殊荷载组成。

见表3.3。

表3.3荷载组合荷载组合主要考虑情况荷载自重扬压力泥沙压力浪压力地震荷载动水压力基本组合正常蓄水位√√√√设计洪水位√√√√√特殊组合校核洪水位√√√√√地震情况√√√√√根据对应的荷载组合，计算出设计、校核情况荷载作用值及相应的力矩值见附录一表3.5、表3.6、表3.7。

表3.4非溢流坝段正常蓄水工况荷载计算汇总表荷载作用垂直荷载（kN）水平荷载（kN）力臂（m）力矩（kN·m）↓↑

G23225630967680G3818541181460.8总计1187461238860.83.4抗滑稳定分析3.4.1分析的目的核算坝体沿坝基面或地基深层软弱结构面的抗滑稳定的安全度（按平面问题进行分析）。

由于抗剪强度公式未考虑坝体混凝土与基岩面的凝聚力，而将其作为安全储备，因此相应的安全系数KS就不宜定的过高。

这里的KS值

值只是一个抗滑稳定的安全指标，并不反映坝体真是的安全程度。

用抗剪强度公式设计时，各种荷载组合情况下的安全系数见表3.9。

3.4.2滑动面的选择滑动面的选择是稳定分析的重要环节。

其基本原则是：

研究坝基地质条件和坝体剖面形式，选择受力较大、抗剪强度低、最容易产生滑动的截面作为计算截面。

一般有以下几种情况：

①坝基面；②坝基内软弱层面；③岩基缓倾角结构面；④不利的地形；⑤碾压混凝土层面等。

本次设计选取坝基面滑动面。

3.4.3抗滑稳定计算常用的稳定计算方法有：

抗剪强度公式、抗剪断强度公式、抗滑稳定极限状态计算等方法。

由前面已经确定，该坝体为2级。

各种情况下的KS取值标准按表3.7取。

关于安全系数KS’，SL319—2005《混凝土重力

重力坝设计规范》规定，不分工程级别，基本荷载组合时，采用3.0，特殊荷载组合

（1）采用2.5，特殊组合

（2）采用2.3。

（1）按抗剪强度公式计算它是把坝体与岩基之间看成是一个单纯的接触面，而不是胶结面。

当接触面水平时，其抗滑稳定安全系数的计算公式为：

（3.15）式中，KS—抗滑稳定安全系数，计算值应不小于表3-6中的规定值；f—接触面间的摩擦系数；∑W—接触面以上的总铅直力，KN;∑P—接触面以上的总水平力，KN。

表3.9坝基面抗滑稳定安全系数荷载组合坝的级别123基本组合1.101.051.05特殊组合

（1）1.051.001.00

（2）1.001.001.00

（2）按抗剪断强度公式计算它认为坝体混凝土与坝基接触良好，属于胶结面。

此时其抗滑稳定安全系数KS’的计算公式为：

（3.16）式中，KSˊ—抗滑稳定安全系数计算值；fˊ—抗剪断摩擦系数，由实验得到；cˊ—抗剪断凝聚力，kPa；A—计算截面面积，m2。

按抗滑稳定极限状态计算法计算计算时，对基本组合、特殊组合应分别进行计算。

其具体表达式如下：

基本组合（3.17）偶然组合（3.18）式中，γ0—结构重要性系数，对应于结构安全级别Ⅰ、Ⅱ级的结构，其结构重要性系数分别为1.1、1.0、0.9；ψ—设计状况系数，对应于持久状况、短暂状况、特殊状况分别为1.0、0.95、0.85；S（?

）—作用效应函数，;R（?

）—构建及构建抗力函数，;γG—永久作用分项系数；γQ—可变作用分项系数；Gk—永久作用标准值，kN;Qk—可变作用标准值，kN;αk—几何参数的标准值，可作为定值处理；fh—材料性能标准值，有试验确定；γd1—基本组合结构系数，见表3-7；γd2—特殊作用结构系数，见表3-7；γm—材料性能的分项系数；Ak—特殊作用标准值。

表3-10结构系数序号项目组合类型分项系数1坝体抗滑稳定极限状态基本组合1.2特殊组合1.22混凝土抗压极限状态基本组合1.8特殊组合1.8设计情况满足稳定要求。

设计情况发生地震满足稳定要求。

校核情况满足稳定要求。

3.5应力分析3.5.1分析的目的检验所拟坝体断面尺寸是否经济合

窗体底端

窗体顶端

稳定极限状态基本组合1.2特殊组合1.22混凝土抗压极限状态基本组合1.8特殊组合1.8设计情况满足稳定要求。

设计情况发生地震满足稳定要求。

校核情况满足稳定要求。

3.5应力分析3.5.1分析的目的检验所拟坝体断面尺寸是否经济合理，并为确定坝内材料分区、某些部位配筋提供依据。

3.5.2分析的方法应力分析主要采用材料力学法。

3.5.3边缘应力的计算计算公式如下：

（3.19）（3.20）式中，∑W—作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，KN;∑M—作用于计算截面以上全部荷载对截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，KN;B—为计算截面的长度，m。

具体计算式如下：

设计情况满足强度要求。

发生8°地震的情况满足强度要求。

校核情况满足强度要求。

3.5.4坝体强度极限状态演算承载能力极限状态设计表达式：

（3.21）式中，S（?

）—作用的效应函数，；R（?

）—抗力函数，，为混凝土的抗压强度；Fd—荷载作用设计值，KN;fd—材料性能的设计值；m—坝体下游的边坡系数；以坝踵垂直应力不出现拉应力（计扬压力）作为正常使用极限状态，此时的计算公式为：

（3.22）具体计算如下：

（1）基本组合（正常高水位时）满足坝体承载能力极限状态要求；则坝踵处不产生拉应力。

（2）特殊组合Ⅰ（发生8°地震）满足坝体承载能力极限状态要求；则坝踵处不产生拉应力。

（3）特殊组合Ⅱ（校核洪水位时）满足坝体承载能力极限状态要求；则坝踵处无拉应力出现。

4溢流坝设计4.1泄水方式的选择溢流重力坝既要挡水又要泄水，不仅要满足稳定及强度要求，还要满足泄水要求。

因此需要有足够的孔口尺寸、较好体型的堰顶，以满足泄水的要求；并使水流平顺，不产生空蚀破坏。

其泄