第六章污水的好氧生物处理活性污泥法.docx
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第六章污水的好氧生物处理活性污泥法
第六章污水的好氧生物处理-活性污泥法
第1节基本概念
一、活性污泥
二、活性污泥法的基本流程
三、活性污泥降解污水中有机物的过程
一、活性污泥
1912年英国的克拉克（Ｃlark）和盖奇（Ｇaｇe）发现，对污水长时间曝气会产生污泥,同时水质会得到明显的改善。
继而阿尔敦（Arden）和洛开脱（Lockｇtt）对这一现象进行了研究。
曝气试验是在瓶中进行的，每天试验结束时把瓶子倒空,第二天重新开始，他们偶然发现,由于瓶子清洗不完善，瓶壁附着污泥时,处理效果反而好。
由于认识了瓶壁留下污泥的重要性，他们把它称为活性污泥。
随后，他们在每天结束试验前，把曝气后的污水静止沉淀，只倒去上层净化清水，留下瓶底的污泥，供第二天使用，这样大大缩短了污水处理的时间。
这个试验的工艺化便是于1９16年建成的第一个活性污泥法污水处理厂。
在显微镜下观察这些褐色的絮状污泥，可以见到大量的细菌，还有真菌,原生动物和后生动物,它们组成了一个特有的生态系统。
正是这些微生物（主要是细菌）以污水中的有机物为食料，进行代谢和繁殖,才降低了污水中有机物的含量。
二、活性污泥法的基本流程
活性污泥法是由曝气池、沉淀池、污泥回流和剩余污泥排除系统所组成，见（图6-1）。
污水和回流的活性污泥一起进入曝气池形成混合液。
曝气池是一个生物反应器，通过曝气设备充人空气，空气中的氧溶人污水使活性污泥混合液产生好氧代谢反应。
曝气设备不仅传递氧气进入混合液,且使混合液得到足够的搅拌而呈悬浮状态。
这样,污水中的有机物、氧气同微生物能充分接触和反应。
随后混合液流人沉淀池,混合液中的悬浮固体在沉淀池中沉下来和水分离。
流出沉淀池的就是净化水。
沉淀池中的污泥大部分回流,称为回流污泥。
回流污泥的目的是使曝气池内保持一定的悬浮固体浓度，也就是保持一定的微生物浓度。
曝气池中的生化反应引起了微生物的增殖,增殖的微生物通常从沉淀池中排除,以维持活性污泥系统的稳定运行。
这部分污泥叫剩余污泥。
剩余污泥中含有大量的微生物，排放环境前应进行处理,防止污染环境。
从上述流程可以看出，要使活性污泥法形成一个实用的处理方法，污泥除了有氧化和分解有机物的能力外，还要有良好的凝聚和沉淀性能，以使活性污泥能从混合液中分离出来，得到澄清的出水。
活性污泥中的细菌是一个混合群体,常以菌胶团的形式存在，游离状态的较少。
菌胶团是由细菌分泌的多糖类物质将细菌包覆成的粘性团块，使细菌具有抵御外界不利因素的性能。
菌胶团是活性污泥絮凝体的主要组成部分。
游离状态的细菌不易沉淀，而混合液中的原生动物可以捕食这些游离细菌，这样沉淀池的出水就会更清彻，因而原生动物有利于出水水质的提高。
三、活性污泥降解污水中有机物的过程
活性污泥在曝气过程中，对有机物的降解（去除）过程可分为两个阶段,吸附阶段和稳定阶段。
在吸附阶段，主要是污水中的有机物转移到活性污泥上去，这是由于活性污泥具有巨大的表面积,而表面上含有多糖类的粘性物质所致。
在稳定阶段，主要是转移到活性污泥上的有机物为微生物所利用。
当污水中的有机物处于悬浮状态和胶态时,吸附阶段很短，一般在１５~4５min左右,而稳定阶段较长。
在活性污泥的曝气过程中,废水中有机物的变化包括两个阶段：
吸附阶段和稳定阶段。
在吸附阶段,主要是废水中的有机物转移到活性污泥上去；在稳定阶段，主要是转移到活性污泥上去的有机物为微生物所利用。
吸附量的大小，主要取决于有机物的状态，若废水中的有机物处于悬浮和胶体状态的相对量大时,则吸附量也大。
分析中没有考虑微生物的内源呼吸。
微生物的内源呼吸也消耗氧,特别是微生物的浓度比较高时，这部分耗氧量还比较大,不能忽略。
因而上面的结论是概略的，主要目的是说明活性污泥过程中的有机物吸附稳定过程。
第2节气体传递原理和曝气池
一、活性污泥法基本要素
二、曝气设备
三、曝气池池型
一、活性污泥法基本要素
构成活性污泥法有三个基本要素，一是引起吸附和氧化分解作用的微生物，也就是活性污泥;二是废水中的有机物，它是处理对象,也是微生物的食料;三是溶解氧,没有充足的溶解氧，好氧微生物既不能生存也不能发挥氧化分解作用。
作为一个有效的处理工艺，还必须使微生物，有机物和氧充分接触，只有密切的接触，才能相互作用。
因而在充氧的同时，必须使混合液悬浮固体处于悬浮状态。
充氧和混合是通过曝气设备来实现。
曝气的好坏决定了活性污泥法的能耗和处理的效果。
要达到好的效果，曝气设备的选择还必须和曝气池的构造相配合。
因而本节重点讨论气体传递原理，通常的曝气设备和曝气池的构造等问题。
二、曝气设备
曝气设备主要分为鼓风曝气和机械曝气。
I．鼓风曝气
鼓风曝气系统是由空气净化器,鼓风机，空气输配管系统和浸没于混合液中的扩散器组成。
鼓风机供应一定的风量，风量要满足生化反应所需的氧量和能保持混合液悬浮固体呈悬浮状态;风压则要满足克服管道系统和扩散器的摩阻损耗以及扩散器上部的静水压；空气净化器的目的是改善整个曝气系统的运行状态和防止扩散器阻塞。
扩散器是整个鼓风曝气系统的关键部件，它的作用是将空气分散成空气泡，增大空气和混合液之间的接触界面，把空气中的氧溶解于水中。
根据分散气泡的大小，扩散器又可分成几种类型:
（1）小气泡扩散器典型的是由微孔材料（陶瓷、砂砾,塑料）制成的扩散板或扩散管。
气泡直径可达1.5mm以下。
（２）中气泡扩散器常用穿孔管和莎纶管。
穿孔管的孔眼直径为2~3mｍ，孔口的气体流速不小于1０m／s，以防堵塞。
国外用莎纶管。
莎纶是一种合成纤维。
莎纶管以多孔金属管为骨架，管外缠绕莎纶绳。
金属管上开了许多小孔,压缩空气从小孔逸出后，从绳缝中以气泡的形式挤入混合液。
空气之所以能从绳缝中挤出，是由于莎纶富有弹性。
（３）大气泡扩散器常用竖管，气泡直径为１５mｍ左右。
（4）微气泡扩散器这是近几年内新发展的扩散器，气泡直径在1０0ｕm左右。
射流曝气器属于微气泡曝气器,它通过混合液的高速射流,将鼓风机引入的空气切割粉碎为微气泡，使混合液和微气泡充分混合和接触，促进了氧的传递，提高了反应速率。
也可设计成负压自吸式的射流器,这样可以省掉鼓风机,避免鼓风机引起的噪声。
（图6-逻辑推理式2）是上面几种扩散器的简图。
通常扩散器的气泡愈大，氧的传递速率愈低,然而它的优点是堵塞的可能性小，空气的净化要求也低,养护管理比较方便。
微小气泡扩散器由于氧的传递速率高,反应时间短,曝气池的容积可以缩小。
因而选择何种扩散器要因地制宜。
扩散器一般布置在曝气池的一侧和池底，以便形成旋流，增加气泡和混合液的接触时间，有利于氧的传递,同时使混合液中的悬浮固体呈悬浮状态。
扩散器的构造形式很多,布置形式多样,但基本原理是一样的。
读者可参考产品说明书和设计手册。
鼓风曝气用鼓风机供应压缩空气,常用罗茨鼓风机和离心式鼓风机。
罗茨鼓风机适用于中小型污水厂,但噪声大，必须采取消音、隔音措施；离心式鼓风机噪声小，且效率高，适用于大中型污水厂，但国内产品规格还不多。
2．机械曝气
鼓风曝气是水下曝气,机械曝气则是表面曝气。
机械曝气是用安装于曝气池表面的表面曝气机来实现的。
表面曝气机分竖式和卧式两类。
（1）竖式曝气机这类表曝机的转动轴与水面垂直,装有叶轮，当叶轮转动时，使曝气池表面产生水跃,把大量的混合液水滴和膜状水抛向空气中,然后挟带空气形成水气混合物回到曝气池中,由于气水接触界面大，从而使空气中的氧很快溶入水中。
随着曝气机的不断转动,表面水层不断更新,氧气不断地溶人，同时池底含氧量小的混合液向上环流和表面充氧区发生交换，从而提高了整个曝气池混合液的溶解氧含量。
因为池液的流动状态同池形有密切的关系，故曝气的效率不仅决定于曝气机的性能，还同曝气池的池形有密切关系。
表曝机叶轮的淹没深度一般在1０～100mm，可以调节。
淹没深度大时提升水量大，但所需功率亦会增大，叶轮转速一般为20～１00r/mｉｎ,因而电机需通过齿轮箱变速，同时可以进行二挡和三挡调速,以适应进水水量和水质的变化。
我国目前应用的这类表曝机有泵型，倒伞型和平板型，见（图6-４）。
其中泵型表曝机已有系列产品。
（2）卧式曝气刷这类曝气机的转动轴与水面平行，主要用于氧化沟。
在垂直于转动轴的方向装有不锈钢丝（转刷）或板条，用电机带动，转速在50~70ｒ/min，淹没深度为（1/３～1/4）转刷直径。
转动时,钢丝或板条把大量液滴抛向空中，并使液面剧烈波动，促进氧的溶解；同时推动混合液在池内回流,促进溶解氧的扩散。
见（图6-5）。
3.曝气设备性能指标
比较各种曝气设备性能的主要指标有:
一是氧转移率，单位为ｍg/L.ｈ;二是充氧能力（或动力效率）即每消耗1kW·h动力能传递到水中的氧量（或氧传递速率），单位为kgq/ｋwh;三是氧利用率,通过鼓风曝气系统转移到混合液中的氧量占总供氧的百分比,单位为%。
机械曝气无法计量总供氧量，因而不能计算氧利用率。
三、曝气池池型
曝气池实质上是一个反应器,它的池型和所需的反应器的水力特征密切相关。
主要分为推流式和完全混合式以及二池结合型三大类。
曝气设备的选用及其布置又必须和池型及水力要求相配合。
1．推流曝气池
（1）平面布置推流曝气池的长宽比一般为５~10。
为了便于布置，长池可以两折或多折，污水从一端进,另一端出。
进水方式不限;出水都用溢流堰。
推流曝气池一般采用鼓风曝气。
（２）横断面布置推流曝气池的池宽和有效水深之比一般为1～2。
有效水深最小为3ｍ,最大为9m。
根据横断面上的水流情况,又可分为平移推流和旋转推流。
平移推流是曝气池底铺满扩散器,池中的水流只有沿池长方向的流动。
这种池型的横断面宽深比可以大些,见（图6－6）
旋转推流是在这种曝气池中，扩散器装于横断面的一侧。
由于气泡形成的密度差，池水产生旋流。
池中的水沿池长方向流动外，还有侧向旋流，形成了旋转推流，见（图6-７）。
2．完全混合曝气池
完全混合曝气池的池型可以为圆型也可以为方型或矩型。
曝气设备可采用表面曝气机,置于池的表层中心，污水进入池的底部中心。
污水一进池，在表面曝气机的搅拌下，立即和全池混合,水质均匀，不象推流那样前后段有明显的区别。
完全混合曝气池可以和沉淀池分建和合建，因此可以分为分建式和合建式。
（1）分建式表面曝气机的充氧和混合性能同池型关系密切,因而表面曝气机的选用应和池型配合，以达到好的效果。
当采用泵型叶轮,线速度在4~５m／s时，曝气池的直径与叶轮的直径之比宜为４.５~7.５,水深与叶轮的直径比宜为2．５～4.5。
当采用倒伞型和平板型叶轮时,叶轮直径与曝气池的直径之比宜为1/３~1/5。
分建式虽然不如合建式用地紧凑,且需专设的污泥回流设备,但运行上便于调节控制。
（2）合建式合建式表面曝气池,我国定名为曝气沉淀池,国外称为加速曝气池。
这种池型在我国曾一度流行,因为结构紧凑，沉淀池与曝气池合建于一个圆型池中,沉淀池设于外环，与中间的曝气池底有回流污泥缝相通,靠表曝机造成的水位差使回流污泥循环。
为了使回流污泥缝不堵塞，缝隙较大,但这样又使回流污泥流量过大，通常达进水量的1０0%以上，有的竟达500%。
由于曝气池和沉淀池合建于一个构筑物,难于分别控制和调节，运行不灵活，出水水质难于保证,国外已趋淘汰。
合建式也可做成矩型。
3．两种池型的结合
在推流曝气池中,也可以用多个表曝机充氧和搅拌，对于每一个表曝机所影响的范围内,则为完全混合,而对全池而言,又近似推流,此时相邻的表曝机旋转方向应相反，否则两机间的水流会互相冲突,见（图6-8）。
也可用横向挡板在机与机之间隔开，避免互相干扰，见（图６－9）。
这种池型各池可以独立，就成为完全混合；也可以各池串联，成为近似推流,运行灵活。
为了曝气池投产时驯化活性污泥，各类曝气池在设计时,都应在池深１／2处留排液管。
第3节活性污泥法的发展和演变
传统的活性污泥法或称普通活性污泥法，经不断发展，已有多种运行方式。
１.渐减曝气
在推流式的传统曝气池中,混合液的需氧量在长度方向是逐步下降的。
因此等距离均量地布置扩散器是不合理的。
实际情况是：
前半段氧远远不够，后半段供氧超过需要。
渐减曝气的目的就是合理的布置扩散器，使布气沿程变化，而总的空气用量不变，这样可以提高处理效率。
２.分步曝气
在3０年代,纽约市污水厂的曝气池空气量供应不足，厂总工程师把入流的一部分从池端引到池的中部分点进水,见（图6-１０），解决了问题。
使同样的空气量,同样的池子，得到了较高的处理效率。
3.完全混合法
美国１９50年以前建造的曝气池全是狭长的条形池,按推流设计。
由于前段需氧量很大，因而通过渐减曝气池来解决。
但是,一般池子只有中段（约全长的１/3处）需氧速率与氧传递速率配合的比较好一些，见（图6-１1）。
在池的前段,因食料多,微生物的生长率高,需氧率也就很大,因而即使渐减曝气也不能根本解决问题，实际的需氧速率受供氧速率控制和制约。
图中需氧和供氧率之间池前后两块面积应相等。
这样的供氧和需氧情况，当受到冲击负荷时,前段阴影面积扩大,后段阴影面积缩小，严重时,后段面积全部消失，出现全池缺氧情况。
从上面二种运行方式看，传统活性污泥法的重要矛盾是供氧和需氧的矛盾，为了解决这个矛盾，渐减曝气是通过布气的方法来改善,分步曝气则是通过进水分配的均匀性上来改善。
为了根本上改善长条形池子中混合液不均匀的状态,在分步曝气的基础上,进一步大大增加进水点，同时相应增加回流污泥并使其在曝气池中迅速混合,它就是完全混合的概念，见（图６－12）。
在完全混合法的曝气池中,需氧速率和供氧速率的矛盾在全池得到了平衡,因而完全混合法有如下特征:
①池液中各个部分的微生物种类和数量基本相同,生活环境也基本相同;
②人流出现冲击负荷时,池液的组成变化也较小,因为骤然增加的负荷可为全池混合液所分担,而不是象推流中仅仅由部分回流污泥来承担。
因而完全混合池从某种意义上来讲，是一个大的缓冲器和均和池。
它不仅能缓和有机负荷的冲击，也减少有毒物质的影响,在工业污水的处理中有一定优点；
③池液里各个部分的需氧率比较均匀。
为适应完全混和的需要，机械曝气的圆形池子也得到了发展。
机械曝气器很象搅拌机,而圆形池子便于完全混合。
4.浅层曝气
19５3年，派斯维尔（Pasveｅｒ）曾计算并测定氧在10℃静止水中的传递特性,如图14-２5所示。
他发现了气泡形成和破裂瞬间的氧传递速率最大的特点。
在水的浅层处用大量空气进行曝气,就可获得较高的氧传递速率。
为了使液流保持一定的环流速率,将空气扩散器分布在曝气池相当部分的宽度上，并设一条纵墙,将水池分为二部分，迫使曝气时液体形成环流。
根据联邦德国埃姆歇实验站的测定结果，深度与单位能量吸氧率的关系见（图6-１3）。
因而扩散器的深度放置在水面以下0.6～0.８m范围为宜,此时与常规深度的曝气池相比，可以节省动力费用。
此外,由于风压减小,风量增加,可以用一般的离心鼓风机。
浅层曝气池水深为3～4m，以浅者为好。
深宽比在1．０-1.３之间，供气量为３０~4０m３／3（水）·ｈ,风压ｌＯｋPａ左右,动力效率可达1.8－2．６ｋg02／ｋW·h。
浅层曝气与一般曝气相比,空气量是增大，但风压仅为一般曝气的1/3～１/4,故电耗并不增加而略有下降。
浅层池适用于中小型规模的污水厂。
但由于布气系统进行维修上的困难，没有得到推广应用。
５.深层曝气
曝气池的经济深度是按基建费和运行费用来决定的。
根据长期的经验,并经过多方面的技术经济比较，经济深度一般为４~5ｍ。
但随着城市的发展，普遍感到用地紧张，为了节约用地,从60年代开始，研究发展了深层曝气法。
一般深层曝气池水深可达10～２0ｍ。
７0年代以来，国外又发展了超深层曝气法,又称竖井或深井曝气，水深竟达150-3００m，大大节省了用地面积。
同时由于水深大幅度增加,可以促进氧传递速率，从而提高了曝气池处理污水的负荷。
但对深层曝气的特性和经济效果，还不能说已十分清楚。
深井曝气法的实际装置直径为1.0～6.０m,深度为50-150m。
井中分隔成两个部分,一面为下降管,另一面为上升管。
污水及污泥从下降管导入，由上升管排出。
在深井靠地面的井颈部分，局部扩大，以排除部分气体。
经处理后的混合液，先经真空脱气（也可以加一个小的曝气池代替真空脱气，并充分利用混合液中的溶解氧），再经二次沉淀池固液分离。
混合液也可用气浮法进行固液分离。
（图6-1４a）为深井曝气法处理流程。
在深井中可利用空气作为动力，促使液流循环。
采用空气循环的方法是启动时先在上升管中比较浅的部位输入空气,使液流开始循环,待液流完全循环后，再在下降管中逐步供给空气。
液流在下降管中与输入的空气一起，经过深井底部流人上升管中,并从井颈顶管排出，并释放部分空气。
由于下降管和上升管的气液混合物存在着密度差,故促使液流保持不断循环。
深井曝气池简图见（图6-１４b）。
深井曝气法中,活性污泥经受压力的变化较大，有时加压，有时减压,实践表明这时微生物的活性和代谢能力并无异常变化。
但合成和能量的分配有一定变化,运行中发现二氧化碳的量比常规曝气多３０％，污泥产量低。
深井曝气池内，气液紊流大，液膜更新快,促使ＫＩ。
值增大，同时气液接触时间增长，溶解氧的饱和浓度也由深度的增加而增加。
国外已建成了几十个深井曝气处理厂。
国内也正在开展研究。
但是,当井壁腐蚀或受损时污水是否会通过井壁渗透,污染地下水，这个问题必须严肃认真地对待。
6.高负荷曝气或变型曝气
有些污水厂只需要部分处理,因此产生了高负荷曝气法。
曝气池中的ＭＬSS，约3００～50０mg/L，曝气的时间比较短，约２～３h,处理效率仅约65％左右，有别于传统的活性污泥法，故常称变型曝气。
7．克劳斯（Kｒaus）法
美国有一酿造厂,污水的碳水化合物含量有时特别高，给城市污水厂的运行造成很大困难，常引起污泥膨胀。
膨胀的活性污泥不易在二次沉淀池中沉淀，而随水流带走,不仅降低了出水水质，而且造成回流污泥量不足,进而降低了曝气池中混合液悬浮固体浓度。
如不及时采取措施加以解决，就会使系统中的活性污泥愈来愈少,从根本上破坏曝气池的运行。
克劳斯工程师把厌氧消化的上清液加到回流污泥中一起曝气,然后再进入曝气池,成功地克服了高碳水化合物的污泥膨胀问题。
这个过程称为克劳斯法。
消化池上清液中富有氨氮,可以供应大量碳水化合物代谢所需的氮。
此外,消化池上清液挟带的消化污泥比重较大，有改善混合液沉淀性能的功效。
8.延时曝气
延时曝气在4０年代末到50年代初在美国流行起来。
特点是曝气时间很长,达24h甚至更长,MLＳS较高,达到3000-6０0０mg／L,活性污泥在时间和空间上部分处于内源呼吸状态,剩余污泥少而稳定,无需消化,可直接排放。
适用于污水量很小的场合,最先是牛奶场，后来用于村庄和风景区、旅社等。
近年来，国内用于高层建筑生活污水处理。
设备可用钢板装配,由厂商供应。
对于不是24ｈ连续来水的场合，常常不设沉淀池而采用间歇运行方式，例如20ｈ曝气和进水,2h沉淀，2h放空,再运行。
也有曝气池和二沉池合建的。
9．接触稳定法
50年代德克萨斯州奥斯汀（Ausｔin）城的污水厂由于水量增加，需要扩建。
虽然另有空地,但地价昂贵，因而没有扩建的可能性，不得不另找它法。
在实验室里,用活性污泥法处理生活污水时,混合液中液体部分的BOD５下降有一定的规律。
如果测定BOＤ5时的取样间隔时间较长，例如每隔1ｈ取样一次,那么所得的BOＤ５下降曲线是光滑的,如图1４-2９的实线所示，表明池液中的反应接近于一级反应。
但是，缩短取样间隔时，发现在运行开始后的第一小时内，ＢOD5值有一个迅速下降而后又逐渐回升的现象，见（图6-1５）中虚线。
而且这个短暂过程中ＢOD5的最低值与曝气数小时后的BＯO<基本相同,其值相当低。
利用这一事实，把曝气时间缩短为15～45wiｎ（ＭLSS为20０0mg/L）,取得了BOD5相当低的出水。
但是,回流污泥丧失了活性，其降低污水中BOＤ5的能力下降了。
于是把回流污泥与人流的城市污水汇合之前预先进行充分曝气，这样即可恢复它的活性。
在适当改变原曝气池的出人口位置和增添扩散板面积后,只用了原池一半容积，就解决了超负荷问题。
但是,每月总有一天出水质量不好，调查研究后发现这一天是城内牛奶场的清洗日。
牛奶场污水BOD５很高而SＳ不高。
这启示了:
混合液曝气过程中第一阶段BＯD５的下降是由于吸附作用造成的,对于溶解的有机物,吸附作用不大或没有，因此,把这种方法称为接触稳定法,也叫吸附再生法,混合液的曝气完成了吸附作用,回流污泥的曝气完成稳定作用（恢复活性）。
此外，还发现:
①这一方法直接用于原污水的处理比用于初沉池的出流水效果好，初沉池可以不用;②剩余污泥量增加了。
结果,在改造曝气池时,只增添了空气供应设备的污泥处理设备。
接触稳定法的流程简图（图6-16）如下。
实际上,再生池和吸附池可合建,用墙隔开。
在接触稳定法中,回流污泥浓缩（由2００0mg/Ｌ变成800０mg／L）再曝气稳定，池容积节省了,或者说，同样的池子增加了处理能力。
在50年代开发的氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式（如图6-17所示），它的池体狭长,池深较浅，在沟槽中设有表面曝气装置。
曝气装置的转动，推动沟内液体迅速流动，取得曝气和搅拌两个作用，沟中混合液流速约为0.3-0．6m/s，使活性污泥呈悬浮状态（图6-１8）示的是一种典型的氧化沟--卡罗塞式氧化沟,它是由荷兰DHV公司于60年代开发的使用很广泛的一种氧化沟，如我国昆明兰花沟污水处理厂，桂林市东区污水处理厂及上海龙华肉联厂的废水处理都采用这种形式的氧化沟，它不但可以达到９5％以上的BOＤ5去除率，还可同时达到部分脱氮除磷的目的。
８0年代初，美国开发了将二次沉淀池设置在氧化沟中的合建式氧化沟，（图6-19）所示的是一种典型的合建式氧化沟——BMTS型,即在沟内截出一个区段作为沉淀区，两侧设隔板,沉淀区底部设一排呈三角形的导流板,混合液的一部分从导流板间隙上升进入沉淀区，沉淀的污泥也通过导流板回流到氧化沟，出水由设于水面的集水管排出。
因省去二沉池,故节省占地,更易于管理。
1１.纯氧曝气
以纯氧代替空气，可以提高生物处理的速度。
纯氧曝气采用密闭的池子。
曝气时间较短，约1.５～3.0h,MＬＳＳ较高，约４0０0-8０00mg／L。
因而二沉池的运行要注意。
纯氧曝气池的构造见（图6-20）。
厂商推广纯氧曝气池的主要论点之一是：
氧的纯度达98%。
在密闭的容器中，溶解氧饱和浓度可提高,氧溶解的推动力也随着提高，氧传递速率增加了，因而处理效果好,污泥的沉淀性能也好。
纯氧曝气并没有改变活性污泥或微生物的性质,但使微生物充分发挥了作用。
纯氧曝气的缺点主要是纯氧发生器容易出现故障，装置复杂，运转管理较麻烦。
水池顶部必须密闭不漏气,结构要求高，施工要特别小心。
如果进水中混入大量易挥发的碳氢化合物，容易引起爆炸。
同时生物代谢中生成的二氧化碳，将使气体中的二氧化碳分压上升,溶解于溶液中，会导致pＨ值的下降,妨碍生物处理的正常运行，影响处理效率。
因而要适时排气和进行pH值的调节。
12．活性生物滤池（AＢＦ工艺）
（图6-2１）为ABＦ的流程，在通常的活性污泥过程之前设置一个塔式滤池,它同曝气池可以是串联的,又可以是并联的,但主要是串联。
塔式滤池滤料表面上附着很多活性污泥,因此滤料的材质和构造不同于一般生物滤池。
通常用耐腐蚀的木板条做成栅状板，然后平放重叠起来。
栅板与栅板之间留有一定间距，塔高４-6m。
塔的设计负荷率为3．2kg/ｍ3·ｄ，去除率约6５%,冬季处理效果较差,和水温有关。
塔的出流含氧量高达6-８mg/L（20℃），混合液需氧速率也高,随废水浓度不同，可达３０-300mｇ/L·h左右。
这里的滤池也可以看作采用表面曝气特殊形式的曝气池,塔是一个强烈的充氧器。
因而ABＦ可认为是一个复合式活性污泥法。
污水流过滤池的时间不到1min,但由于滤料污泥层附着水的存在，实际上污水的逗留时间要长得多。
对ABF工艺国内外都作了一些
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