万科溉澜溪高大模板施工方案模板计算书 品茗.docx
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万科溉澜溪高大模板施工方案模板计算书品茗
万科溉澜溪项目
高支模安全专项施工方案
计算书
本计算中钢管按48×3.0进行验算
第一章 扣件钢管楼板模板支架计算
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017—2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
LBxxx
新浇混凝土楼板板厚（mm）
180
新浇混凝土楼板边长L（m）
8.6
新浇混凝土楼板边宽B（m）
5。
6
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
3
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1。
5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0。
1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0。
5
模板及其支架自重标准值
0。
75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1。
1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0。
8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5。
7
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距lb（mm）
1000
水平拉杆步距h（mm）
1500
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
300
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
300
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁两端各悬挑长度（mm）
100，100
主梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
13
面板弹性模量E（N/mm2）
9000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5。
2。
1”面板可按简支跨计算”的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1。
2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。
4Q1k，1。
35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。
4×0.7Q1k]×b=0。
9max［1。
2×（0.1+（1。
1+24）×0。
18）+1。
4×3,1.35×（0.1+（1.1+24）×0.18）+1。
4×0.7×3]×1=8。
767kN/m
q2＝0.9×1。
2×G1k×b=0。
9×1.2×0。
1×1=0。
108kN/m
p＝0。
9×1。
4×Q1K=0。
9×1。
4×2。
5＝3。
15kN
Mmax＝max[q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max［8。
767×0.22/8，0.108×0。
22/8+3.15×0.2/4］=0。
158kN·m
σ＝Mmax/W＝0。
158×106/37500＝4。
214N/mm2≤[f]＝13N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0。
1+（1.1+24）×0。
18）×1=4。
618kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×4。
618×2004/（384×9000×281250）＝0.038mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0。
8mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
小梁抗剪强度设计值［τ]（N/mm2）
1.3
小梁弹性模量E（N/mm2）
9000
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
因［L/la]取整＝[8600/1000]取整＝8，按四等跨连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合,计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1。
2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k,1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。
4×0.7Q1k］×b=0.9×max[1。
2×（0。
3+（1。
1+24）×0。
18）+1.4×3,1.35×（0.3+（1.1+24）×0.18）+1.4×0。
7×3]×0。
2＝1。
797kN/m
因此,q1静＝0。
9×1。
2（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1。
2×（0.3+（1。
1+24）×0。
18）×0.2＝1.041kN/m
q1活＝0。
9×1。
4×Q1k×b=0.9×1。
4×3×0.2＝0。
756kN/m
M1＝0。
107q1静L2+0。
121q1活L2＝0。
107×1。
041×12+0.121×0。
756×12＝0。
203kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0。
3×0.2＝0。
065kN/m
p＝0。
9×1。
4×Q1k=0。
9×1。
4×2。
5＝3.15kN
M2＝max［0。
077q2L2+0.21pL,0.107q2L2+0.181pL]＝max［0。
077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·m
M3＝max［q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max［1。
797×0。
12/2,0。
065×0.12/2+3.15×0。
1］＝0。
315kN·m
Mmax＝max［M1，M2，M3]＝max[0。
203，0.666，0.315］＝0.666kN·m
σ＝Mmax/W＝0.666×106/54000＝12.342N/mm2≤[f]＝13N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0。
607q1静L+0。
62q1活L＝0。
607×1.041×1+0.62×0。
756×1＝1。
1kN
V2＝0。
607q2L+0。
681p＝0。
607×0.065×1+0.681×3。
15＝2。
184kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1。
797×0。
1，0。
065×0。
1+3。
15]＝3.156kN
Vmax＝max[V1，V2，V3］＝max［1。
1,2.184，3。
156]＝3.156kN
τmax＝2.5Vmax/（2bh0）=2.5×3.156×1000/（2×90×40）＝1。
096N/mm2<[τ]＝1.3N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0。
3+（24+1.1）×0.18）×0。
2＝0.964kN/m
跨中νmax＝0。
632qL4/（100EI）=0。
632×0.964×10004/（100×9000×2430000）＝0。
278mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10。
78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0。
9max［1。
2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。
4Q1k，1。
35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。
4×0.7Q1k］×b=0。
9max[1。
2×（0.5+（1.1+24）×0.18）+1.4×1。
5，1。
35×（0.5+（1.1+24）×0.18）+1。
4×0.7×1.5］×0.2＝1。
484kN/m
q1静＝0。
9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1。
35×（0.5+（1。
1+24）×0。
18）×0.2＝1.219kN/m
q1活＝0。
9×1。
4×Q1k×b=0.9×1。
4×1.5×0.2＝0。
378kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0。
18）×0.2=1.004kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1。
223q1活）L＝1.143×1.219×1+1。
223×0.378×1＝1.856kN
按悬臂梁,R1＝q1l=1.484×0。
1＝0。
148kN
R＝max[Rmax,R1］/2＝0.928kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1。
004×1＝1.147kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1。
004×0.1＝0。
1kN
R＝max［Rmax，R1]/2＝0.574kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.42kN·m
σ＝Mmax/W＝0.42×106/4490＝93。
552N/mm2≤[f］＝205N/mm2
满足要求!
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2。
09kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.09×1000/424＝9.861N/mm2≤［τ］＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0。
579mm
跨中νmax=0。
579mm≤［ν］=1000/250=4mm
悬挑段νmax＝0。
23mm≤［ν］=200/250=0。
8mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15。
9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值［f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤［λ]＝150
满足要求！
查表得,φ＝0.634
Mw=0.92×1。
4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×1×1.52/10＝0。
046kN·m
Nw＝0。
9[1.2ΣNGik+0。
9×1。
4Σ（NQik+Mw/lb）］=0。
9×[1。
2×（0.75+（24+1.1）×0。
18）+0。
9×1。
4×1]×1×1+0。
92×1.4×0。
046/1＝6。
876kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝6875。
521/（0。
634×424）+0。
046×106/4490＝35。
806N/mm2≤［f］＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N］（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝6.876kN≤[N］＝30kN
满足要求！
钢管楼板模板支架计算满足要求!
九、地基承载力说明
由于正负零到基础顶只有负一层和负二层，负二层的荷载直接传到基础面（基础为基岩+100mmC20混凝土垫层）,负二层施工完毕后支模架体系保留，等负一层浇筑混凝土强度达到75％后再进行负二层的支模体系的拆除，即负一层的荷载传到负二层顶板再传到基础面上。
第二章 梁侧模板计算
第一节、梁截面:
300mm×600mm
一、工程属性
新浇混凝梁名称
KLxxx
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
300×600
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
180
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1。
15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
0。
6
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH｝＝min{0。
22×24×4×1×1.15×21/2，24×0。
6}＝min{34.348,14.4｝＝14。
4kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min［0。
22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min［0。
22×24×4×1×1。
15×21/2，24×0。
6］＝min[34。
35,14。
4]＝14.4kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1。
4×0。
7Q2k]＝0.9max［1。
2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0。
7×4]＝0.9max［22.88，23.36]＝0.9×23。
36＝21。
024kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
水平向布置
小梁道数
4
主梁间距（mm）
600
主梁合并根数
2
小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
对拉螺栓水平向间距（mm）
600
支撑距梁底距离依次为
-90，300
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
面板弹性模量E（N/mm2）
9000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4.面板计算简图如下:
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/m
q1静＝0。
9×1。
35×G4k×b＝0.9×1.35×14。
4×1＝17.496kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0。
7×4×1＝3.528kN/m
Mmax＝0。
1q1静L2+0。
117q1活L2=0。
1×17。
496×0。
142+0.117×3.528×0.142＝0.042kN·m
σ＝Mmax/W＝0.042×106/37500＝1.13N/mm2≤[f］＝13N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
q＝bS正＝1×14。
4＝14.4kN/m
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0。
677×14.4×1404/（100×9000×281250）＝0。
015mm≤140/250=0。
56mm
满足要求!
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1.1×q1静×l左+1。
2×q1活×l左＝1。
1×17。
496×0.14+1。
2×3。
528×0.14＝3.287kN
正常使用极限状态
R'max＝1。
1×l左×q＝1。
1×0.14×14。
4＝2.218kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度（mm）
100
小梁计算方式
三等跨连续梁
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
90×40
小梁弹性模量E（N/mm2）
9000
小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2）
1.3
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2）
13
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝3。
287kN/m
Mmax＝max[0。
1×q×l2,0。
5×q×l12］=max[0。
1×3.287×0。
62，0.5×3.287×0.12]=0。
118kN·m
σ＝Mmax/W＝0.118×106/54000＝2.191N/mm2≤[f］＝13N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
Vmax＝max[0。
6×q×l,q×l1］=max[0.6×3.287×0。
6，3。
287×0.1］=1。
183kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.183×1000/（2×40×90）＝0。
493N/mm2≤［τ］＝1。
3N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝2.218kN/m
ν1max＝0。
677qL4/（100EI）=0。
677×2。
218×6004/（100×9000×2430000）＝0.089mm≤600/250=2.4mm
ν2max＝qL4/（8EI）=2.218×1004/（8×9000×2430000）=0.001mm≤100/250=0。
4mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1×3.287×0。
6,0.4×3.287×0。
6+3。
287×0.1］＝2.169kN
正常使用极限状态
R'max＝max［1。
1×2。
218×0。
6，0。
4×2.218×0。
6+2.218×0。
1]＝1.464kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距（mm）
600
主梁最大悬挑长度（mm）
100
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
主梁合并根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
200
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
115
主梁截面惯性矩I（cm4）
10。
78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4。
49
因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半.
计算简图如下：
同前节计算过程,可依次解得：
承载能力极限状态:
R1＝0。
397kN，R2＝1.085kN，R3＝1。
085kN,R4＝0。
397kN
正常使用极限状态:
R'1＝0.266kN，R'2＝0。
732kN，R'3＝0.732kN,R’4＝0.266kN
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σmax＝Mmax/W＝0。
102×106/4490=22。
639N/mm2≤[f］=200N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图（kN）
τmax＝2Vmax/A=2×1.884×1000/424＝8。
885N/mm2≤［τ]=115N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图（mm）
νmax＝0。
061mm≤390/250＝1。
56mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型
M14
轴向拉力设计值Ntb（kN）
17.8
同主梁计算过程,可知对拉螺栓受力N＝0.95×2。
281×2＝4.333kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求!
第二节、梁截面:
300mm×1200mm
一、工程属性
新浇混凝梁名称
KLxxx
混凝土梁截面尺寸（mmxmm）
300×1200
梁板结构情况
见下图
楼板厚度（mm）
180
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
24
新浇混凝土初凝时间t0（h）
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1。
15
混凝土浇筑速度V（m/h）
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
1。
2
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0。
22γct0β1β2v1/2,γcH｝＝min｛0。
22×24×4×1×1。
15×21/2，24×1.2｝＝min{34。
348，28。
8｝＝28.8kN/m2
振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）
4
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0。
22γct0β1β2v1/2,γcH］＝min[0。
22×24×4×1×1.15×21/2，24×1。
2]＝min［34.35，28。
8］＝28。
8kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0。
9max[1.2G4k+1。
4Q2k，1.35G4k+1。
4×0.7Q2k]＝0。
9max[1.2×28。
8+1。
4×4，1.35×28.8+1。
4×0.7×4］＝0.9max［40。
16，42.8］＝0.9×42.8＝38.52kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式
水平向布置
小梁道数
7
主梁间距（mm）
600
主梁合并根数
2
小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
对拉螺栓水平向间距（mm）
600
支撑距梁底距离依次为
-90，300，800
设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
13
面板弹性模量E（N/mm2）
9000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×38.52＝38。
52kN/m
q1静＝0.9×1。
35×G4k×b＝0.9×1.35×28。
8×1＝34。
992kN/m
q1活＝0。
9×1。
4×0.7×Q2k×b＝0。
9×1。
4×0。
7×4×1＝3.528kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0。
121q1活L2=0.107×34。
992×0.172+0.121×3.528×0.172＝0.121kN·m
σ＝Mmax/W＝0.121×106/37500＝3.214N/mm2≤［f］＝13N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×28。
8＝28。
8kN/m
νmax＝0。
632qL4/（100EI）=0。
632×28.8×1704/（100×9000×281250）＝0。
06mm≤170/250=0。
68mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝1。
143×q1静×l左+1。
223×q1活×l左＝1。
143×34.992×0.17+1。
223×3。
528×0。
17＝7。
533kN
正常使用极限状态
R’max＝1.143×l左×q＝1。
143×0。
17×28.8＝5.596kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度（mm）
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