DTⅡ型皮带机设计Word文档格式.docx

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倾角:

δ=13.6°

；

容重：

ρ=0.985t/m3

1.4工作环境：

室内布置，每小时启动次数不少于5次。

2设计要求

2.1.设计要求

2.1.1保证规定的生产率和高质量的皮带机的同时，力求成本低，皮带机的寿命长。

2.1.2设计的皮带机必须保证操作安全、方便。

2.1.3皮带机零件必须具有良好的工艺性，即：

制造装配容易。

便于管理。

2.1.4保证搬运、安装、紧固到皮带机上，并且方便可靠。

2.1.5保证皮带机强度的前提下，应注意外形美观，各部分比例协调。

2.2设计图纸

总装图一张，

局部装配图三张，

驱动装置图一张及部分零件图（其中至少有一张以上零号的计算机绘图）。

2.3：

设计说明书（要求不少于一万字，二十页以上）

2.3.1资料数据充分，并标明数据出处。

2.3.2计算过程详细，完全。

2.3.3公式的字母应标明，有时还应标注公式的出处。

2.3.4内容条理清楚，按步骤书写。

2.3.5说明书要求用计算机打印出来。

二.设计计算书

1驱动单元计算原则

1.1整机最大驱动功率

（kw）

式中：

N——电机功率（kw）

Smax——胶带最大带强（N）

μ——传动滚筒与胶带之间的摩擦系数

α——传动滚筒的围包角

V——带速（m/s）

η总——传动单元总效率η=0.9

一、式中各参数的选取

1、胶带最大张力

对于编织芯带：

Smax=ST.B.Z/n（N）

对于钢绳芯带：

Smax=ST.B/n（N）

ST——输送带破断强度N/mm.层

B——输送带宽（mm）

n——输送带接头的安全系数

a）输送带的扯断强度、输送带的宽度及输送带芯层层数

芯层材料

胶带型号

胶带扯断强度

N/mm·

层

每层厚度

mm

适用带宽

适用层数

棉帆布

CC-56

56

1.5

500～1400

3～6

尼布

NN-150

150

1.1

650～1600

NN-200

200

1.2

650～1800

NN-250

250

1.3

650～2200

NN-300

300

1.4

聚酯

EP-200

b）胶带带宽与许用层数的匹配

500

650

800

1000

1200

1400

3～4

4～5

4～6

5～8

6～8

3～5

5～6

3

EP-300

c）钢绳芯输送带带宽与带强的匹配

630

1250

1600

2000

2500

3150

√

d）输送带安全系数

棉帆布带：

n=8～9

尼龙带：

n=10～12

钢绳芯带：

n=7～9

5、带速与带宽的匹配

0.8

1.0

1.25

1.6

2.0

2.5

3.15

4

5

6.5

二、减速器

根据带式输送机连续工况、冲击载荷类型、尖峰负荷情况以及制造质量等按DBY、DCY选用手册予选减速器，然后进行机械强度、热功率及临界转速校核。

机械强度、热功率校核可参考《圆锥圆柱齿轮减速器选用图册》（ZBJ19026-90）中的校核方法。

临界转速校核

按《机械设计手册》（中）（化学工业出版社）P785，

轴的临界转速校核：

n＜0.75nC1

n——减速器输入轴转速r/min

nC1——允许转速r/min

nC1的计算参考表8-377中的有关计算。

三、原始数据及工作条件：

2、园周力和运行功率计算

2.1各种参数的确定：

2.1.1由GB/T17119-97取系数C=1.836

2.1.2模拟摩擦系数f=0.025

2.1.3承载分支每米托辊旋转部分质量qRO

承载辊子旋转部分质量q’R0=8.21kg承载分支托辊间距a0=1.2m

承载辊子辊径为φ133,轴承为4G305

2.1.4回程分支每米托辊旋转部分质量qRU

回程辊子旋转部分质量q’RU=21.83kgq’RU=11.64kg

回程分支托辊间距aU=3.0m回程辊子轴径为φ133,轴承为4G305

2.1.5每米输送物料的质量qG

2.1.6每米输送带质量qB

选输送带EP200，上胶4.5mm,下胶1.5mm,5层qB=18.76kg/m

2.2各种阻力的计算

2.2.1主要特种阻力FS1

a）承载分支托辊前倾阻力：

Fε1=CrμOLe1（qB+qG）gCosδSinε

=0.45×

0.4×

92×

（18.76+166.667）×

9.81×

Sin2°

=1052N

Cr=0.45μO=0.4Le1=92mε=2°

b）回程段分支托辊前倾阻力：

Fε2=μOLe2qBgCosλCosδSinε

=0.4×

30.7×

18.76×

Cos10°

×

=78N

式中：

λ=10°

Le2=

=30.7m

Fε=承载分支托辊前倾阻力+回程段分支托辊前倾阻力=1052+78=1130N

c）输送物料与导料挡板间的摩擦阻力Fgl

Fgl=

由上得：

FS1=Fε+Fgl=1130+3387.5=4517.5N

2.2.2附加特种阻力：

FS2

a）输送带清扫器的摩擦阻力Fr（按单个清扫器计算）

合金刀片清扫器阻力：

Fr合=Aρμ3=0.014×

7×

104×

0.6=588N

A=1.4×

0.01=0.014m2ρ=7×

104N/m2μ3=0.6

b）空段清扫器的摩擦阻力Fr空（按单个清扫器计算）

Fr空=mgμ3=30.9×

0.6=182N

m=30.9kg（单个空段清扫器自重）

本机组共2组合金清扫器，2组空段清扫器，故：

得：

FS2=2Fr合+2Fr空=2×

588+2×

182=1540N（两个合金清扫器和两个空段清扫器）

2.3园周力FU

FU=CfLg[qR0+qRU+（2qB+qG）]+qGHg+FS1+FS2

=1.836×

0.025×

[20.525+7.2156+

（2×

18.76+166.667）]+166.667×

22.155×

9.81+4517.5+1540

=51889N

H=22.155m

2.4输送机所需的运行功率

2.4.1传动滚筒运行功率：

PA

由GB/T17119-97得：

PA=FUV=51889×

2.5=129.7kw

2.4.2驱动电机所需功率：

PM

取电机功率P=220kw,电压6000v,型号Y355-37-4

3、输送带张力

采用逐点张力计算法

3.1根据逐点张力法，建立张力关系式如下：

（计算简图附后）

S3=S2+2Fr合+FL1S4=S3+FH3-4+Fr空S5=S4+FL2

S6=S5+FL3S7=S6+FL4S8=S7+FH7-8+Fr空

S9=S8+FL5S10=S9+FL6S1=S10+FbA+Ff+Fgl+FC+Fε1

3.2各段阻力的计算

3.2.1输送带绕过各滚筒的附加阻力

a）输送带绕过滚筒的缠绕阻力FL

F——滚筒上输送带趋入点张力

d——胶带厚度d=12.5mm=0.0125m

D——滚筒直径B=1.4m

（通过对各滚筒计算将值列表）

滚筒编号

滚筒直径D（mm）

输送带绕过滚筒的缠绕阻力FL（N）

备注

B2

φ500

44.1+0.00225S2

FL1

B3

44.1+0.002256S4

FL2

B4

φ800

27.56+0.00140625S5

FL3

B5

44.1+0.002256S6

FL4

B6

44.1+0.002256S8

FL5

B7

27.56+0.00140625S9

FL6

b）滚筒轴承阻力：

3.2.2物料加速段阻力FbA

FbA=IVρ（V-V0）=416.667×

（2.5-0）=1042N

V0=0m/sV=2.5m/s

3.2.3加速段物料与导料栏板间的摩擦阻力Ff

Ff=

lb=

0m/sV=2.5m/s

3.2.4输送物料与导料挡板间的摩擦阻力Fgl

3.2.5承载分支运行阻力FC

FC承=Lfg（qRO+qG+qB）±

（qB+qG）Hg

=92×

（20.525+166.667+18.76）+（18.76+166.667）×

9.81=44948N

3.2.6回程分支运行阻力FK

FH3-4=Lfg（qB+qRU）±

qBHg

=48.95×

（18.76+7.2156）-18.76×

11.8×

9.81

=-1860N

FH7-8=Lfg（qB+qRU）±

qBHg2

=43.05×

（18.76+7.2156）-18.76×

10.355×

=-1631N

3.2.7张力值计算（由上张力关系式计算而得）

由3.1张力关系式计算得：

S3=1.00225S2+1224S4=1.00225S2-455S5=1.004505S2-412S6=1.0059176S2-385S7=1.008181S2-342S8=1.008181S2-1792

S9=1.0104493S2-1752S10=1.01187S2-1727S1=1.01187S2+49241

输送带与传动滚筒之间启动时不打滑,必须满足：

FUmax=FUKA=51889×

1.5=77833.5N

启动系数KA=1.5μ=0.35α=200°

eμα=3.4

暂取S2=32431N，代入上述关系式得：

S3=33728NS4=32049NS5=32165N

S6=32238NS7=32354NS8=30904N

S9=31018NS10=31089NS1=82057N

4、输送带张力校核

4.1输送带下垂度的限制

4.1.1对于上分支（承载分支）

（h/a）max=0.01a0=1.2m

Fmin=24254N＜S9=31018N满足要求

4.1.2对于下分支（回程分支）

Fmin=6901N＜S8=30904N满足要求。

故此,得：

S2=32431S3=33728NS4=32049NS5=32165NS6=32238NS7=32354NS8=30904NS9=31018NS10=31089NS1=82057N

4.2胶带张力校核

选用聚脂胶带EP200B=1400mm输送机在运行时最大张力为S1=48836N

能满足n≥10~12的要求

7、拉紧装置重垂质量的计算

垂直拉紧装置设在距地平面高约6.7m处,则拉紧滚筒合张力FH

FH=S5，+S6，=32165+32238=64403N

重锤质量：

G=

-G1-G2=

-1350-777=4438Kg

取重锤块（图号DTⅡD-1）的数量为310块,约4.65t

式中:

G1-----------垂拉滚筒DTⅡ06B6142的质量,Kg

G2-----------垂直拉紧装置DTⅡ06D2146的质量,Kg

8、张力简图

2.2滚筒的设计计算

pleasecontactQ3053703061giveyoumoreperfectdrawings

②W物=S×

V×

L0（kg）

S=S1+S2S2=

S1=

H1=

°

r=

H=

参考资料

1.机械设计手册（化学工业出版社）

2.起重机设计手册

3.皮带机设计手册

4.有限无法概论（人民教育出版社）

5.JSOSO49/1

6.钢结构设计规范TJ17-749试行）

设计体会

通过这次做毕业设计，使我在老师的指导和自己不屑的努力下完成了《DTII型皮带机设计》的任务，在组建的过程中遇到很多困难，但都被我一一解决。

但是，还存许多方面的不足，希望能取得各位老师的谅解。

这次设计，使我在机械设计和CAD绘图方面有比较深刻的认识。

这次的动手，使我在设计过程中遇到了许多异想不到的问题，这都是由于以前学过的理论知识不能够很好的与时间相结合、没能融会贯通，在设计的时候不能够信手拈来，熟练应用。

一门专业的学习，不是一蹴而就的，需要的是每个学习都持之以恒的学习态度，迎难而上的不畏困难的学习精神，肯钻研，肯吃苦头，有自信，相信终有成功的一天。

在此，我非常感谢我的指导老师及各位领导、各位任课老师，你们教会了我许多在社会上不能学习到的知识，也告诉我做人的道理，我将紧记在心，再次感谢你们！