水处理系统设计.docx
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水处理系统设计
离子交换水处理系统
工艺设计说明书
1工艺设计说明....................................................5
1.1工艺设计依据................................................5
1.2原理介绍....................................................6
1.3流程介绍....................................................8
1.4树脂再生与否的选择..........................................9
1.5出水质量要求...............................................11
1.6处理能力及水池水量.........................................12
2主要设备设计计算...............................................12
2.1树脂柱设计计算.............................................12
2.1.1设计依据 ......................................................12
2.1.2阳离子柱设计计算.............................................13
2.1.2.1柱内径 D 内 1 计算 ....................................13
2.1.2.2柱高 H1 计算 ........................................14
2.1.2.3再生周期计算.......................................14
2.1.3阴离子柱设计计算 ..............................................15
2.1.3.1柱内径 D 内 2 计算 .....................................16
2.1.3.2柱高 H2 计算 .........................................16
2.1.3.3再生周期计算........................................17
2.1.4混合交换柱设计计算.............................................17
2.2过滤器设计计算...............................................17
2.3除碳器设计计算...............................................19
2.3.1工作面积计算....................................................20
2.3.2填料高度计算....................................................21
2.4槽罐设计计算.................................................22
2.5管路设计计算.................................................22
2.5.1进出水管 ........................................................23
2.5.2树脂注入管 ......................................................23
2.5.3树脂卸出管 ......................................................23
2.5.4压空进气管 ......................................................23
2.5.5呼排管 ..........................................................24
3废物治理 ...............................................................24
4附图附表.......................................................24
附图:
........................................................24
附图 1设备布置平面图 ............................................24
附表:
........................................................24
附表 1主要设备、材料一览表 ....................................25
附表 2管道特性表................................................25
1工艺设计说明
1.1工艺设计依据
(1)《水处理工程师手册》(北京:
化学工业出版社,2000);
(2)《锅炉水处理技术》(郑州:
黄河水利出版社,2003);
(3)《火电厂水处理及水质控制》(北京:
中国电力出版社,2008);
(4)GB50109-2006 工业用水软化除盐设计规范;
(5)HG/T 20519-2009 化工工艺设计施工图内容和深度统一规定;
(6)HG/T 20553-2011 化工配管用无缝及焊接钢管尺寸选用系列;
(7)GB 17279—1998 水池贮源型 γ 辐照装置设计安全准则;
(8)GB 7465-2009 高活度钴 60 密封放射源。
1.2原理介绍
离子交换柱的结构和一级复床加混床系统原理图如图 1 和图 2
所示。
如图 2 所示的一级复床加混床系统,是水处理专著文献《水
处理工程师手册》(北京:
化学工业出版社,2000)、《锅炉水处理技
术》(郑州:
黄河水利出版社,2003)的推荐流程,其系统较简单,
出水水质稳定。
该系统采用化学法对进水进行除盐处理,水中的各
种盐类几乎都可被除尽,出水水质主要指标为:
电导率小于
20μS/m。
该系统中,当水通过强酸性 H 离子交换树脂时,水中的各
种阳离子被树脂中的 H+交换后留在树脂中,而 H+则到了水中,其交
换反应可用下式综合表示:
由上述反应式可知,阳床的出水呈酸性,其中含有和进水中阴离子
相应的 H2SO4 和 HCl 等强酸,以及 H2CO3 和 H2SiO3 等弱酸。
通常
H2CO3 在酸
图 1离子交换柱的结构
性水中成为 CO2。
随后,阳床出水由除碳器上部经喷淋装置,流过填
料层表面,空气自下部风口进入逆流穿过填料层。
水中的游离二氧
化碳迅速解析进入空气中,自顶部排出,其残留量可达 5 mg/L。
然
后,再进入阴床。
这时水中各种阴离子被 OH 型树脂交换吸附,树脂
上的 OH-则被置换到水中,并与水中的 H+结合成 H2O,其交换反应可
用下式综合表示:
经复床除盐后,出水水质达到初级纯水的水平。
最后,复床的出水
进入混床,进一步纯化除盐,出水电导率达 20μS/m 以下。
从而,
实现原水的净化处理。
图 2一级复床加混床除盐系统原理图
1—阳床;2—除二氧化碳器;3—中间水泵;
4—阴床;5—混床
1.3流程介绍
离子交换水处理系统工艺管道及仪表流程图如图 3 所示。
如图
所示,首先树脂由树脂注入口通过漏斗(F01/1~3)注入树脂柱内。
树脂注入口还可以作为备用管口,如用于柱内树脂的酸碱洗涤等。
管道 W01-32P 为进水管道的旁路,用于调节系统的进水流量,超出
处理能力的池水直接由此旁路返回池内。
进水由经石英砂过滤器和
活性炭过滤器两级过滤后,按 1.1 小节所述原理及图 2 中的流程依
次进入由阳离子交换柱(R01)、除碳器(R02)、阴离子交换柱(R03)和
混合离子交换柱(R04),进行阴阳离子交换纯化及除碳。
石英砂过滤
器和活性炭过滤器具有滤去水中游离物、微生物、部分重金属离子
的作用。
若池水电导率符合要求,只是为了除去之中的铁锈、絮状
物等渣滓,池水可仅经两级过滤后,由管道 W03-15P 直接返回水池。
各柱进出液管道上均设有在线电导率仪、压差变送器及管道过滤器,
其中,电导率仪用于测定出水水质;管道过滤器用于过滤出水中的
碎树脂等小颗粒物质;压差变送器用于指示管道过滤器前后的压差,
当压差达到一定值后对其中过滤芯子进行更换。
同时,在各管道上
还设置有取样点,取样后送分析室分析电导率等,并与在线电导率
显示数据相对比。
为防止柱内树脂的板结等情况,造成进水流动不
畅,各柱上均设置了压差测量仪表和压空进气管。
压差测量仪表安
装在柱子进出水管上。
压差测量仪表显示值达一定值或进水流速变
慢时,由压空进气管向柱内通入压空可以疏松柱内树脂确保水流畅
通。
待各柱树脂达到工作交换容量,即出水水质达不到要求后,开
启树脂卸出管道上的相关阀门,同时向柱内注水和适当开启压空阀
门向柱内通入压空(起到搅拌作用),卸出树脂送处理处置。
1.4树脂再生与否的选择
该离子交换水处理系统运行过程中,不进行再生操作,待离子
交换树脂达到工作交换容量后直接卸出更换新树脂。
之所以不进行
树脂
图 3离子交换水处理系统工艺管道及仪表流程图
再生操作,是基于以下几方面的考虑:
1)阴、阳离子床的再生周期为 825 h(混床的再生周期会更长),
即一个运行周期处理水量大于 800m3,而水池水量仅 28.3m3。
相对
一个处理周期处理量而言,水池水量极小,一个运行周期可以将水
池内的水纯化约 30 次。
2)该离子交换水处理系统并非长期连续运行,待水池水质达到
要求后运行便会停止。
另外,水池处于密封状态,池水相当于贮存
于一不锈钢密封容器内,水质受外界环境的影响较少,一般不会收
到污染。
因此,该系统每投入运行一次,便能保证池水水质维持较
长时间。
3)阴、阳离子交换树脂的再生对床体内部结构有要求,因此会
增加大量柱内构件、管线及阀门等。
再生操作过程比较繁琐,要求
比较严格,稍有疏忽就会给运行带来不良后果。
另外,还会产生许
多酸碱废液;达到工作交换容量的离子交换树脂没有放射性,处理
处置较容易。
4)本系统选用的阴、阳离子交换树脂是常用树脂,早已商品化,
尤其在发电厂水处理过程中大量应用,廉价易得,且预处理相对容
易。
1.5出水质量要求
参照《GB 17279—1998 水池贮源型 γ 辐照装置设计安全准则》
中水池贮源水质电导率小于 1000μS/m 的要求,并考虑到密封钴 60
放射源的自身条件,将其水质电导率降至 100μS/m 甚至更低。
同时,
《GB 7465-2009 高活度钴 60 密封放射源》规定贮源水中的总氯离
子含量不大于 1×10-6,pH 值为 5.5~8.5。
该一级复床加混床系统采用化学法对进水进行除盐处理,水中
的各种盐类几乎都可被除尽,且出水水质较为稳定,据相关文献报
道其出水电导率一般小于 20μS/m。
同时,由于现水池水质较好,
盐分较少(~120μS/m),经处理后其 pH 值也会在 5.5~8.5 范围内。
出水电导率按 20μS/m 计,再由原水电导率 120μS/m,则系统
的净化效率 μ 为:
μ=(120-20)/120
=83.3%。
1.6处理能力及水池水量
该系统处理能力确定为 1.0m3/h,对池水进行循环净化,直至
满足贮源水质对电导率的要求。
418/4-12#源库内两个中子源水池相通,规格分别为
2m×2m×5.1m、2m×1.45m×5.1m,水深为 4.1m。
则水池内水量为:
(2m×2m+2m×1.45m)×4.1m
=28.3 m3
2主要设备设计计算
2.1树脂柱设计计算
2.1.1设计依据
处理能力:
1.0 m3/h;
工作温度:
室温;
732 型树脂工作交换容量:
1000 mmol/L(湿);
732 型树脂运行流速:
10~45 m/h;
717 型树脂工作交换容量:
500 mmol/L(湿);
717 型树脂运行流速:
10~45 m/h;
原水水质:
电导率约为 120μS/m(由分析室提供);
出水水质:
电导率不大于 100μS/m,总氯离子含量不大于 1×10-
6,pH 值为 5.5~8.5。
2.1.2阳离子柱设计计算
2.1.2.1柱内径 D 内 1 计算
阳离子交换柱采用 732 型中的 001×7 号离子交换树脂。
运行过
程中,原水在该树脂床中的运行流速范围为 10~45m/h。
本设计取
进水流速为 30 m/h,则结合式
(1)可得:
S=q/v
(1)
式中:
S —床体内部截面积,m2
q —处理能力,m3/h
v—进水流速, m/h
S=q/v
=1m3/h÷30m/h
=0.033 m2
再由 S=0.785D 内 12 得:
D 内 1=206 mm
为便于管道选取,设计中, D 内 1 取 200 mm,选用 φ219×6 的
无缝不锈钢管。
2.1.2.2柱高 H1 计算
一般情况下,处理能力为 5 m3/h 以下的离子交换柱,高径比的
取值范围为 5~10。
本设计取高径比为 8,则由式
(2)可得:
H=kD 内
(2)
式中:
H —床体高度,mm
k —高径比
D 内—柱内径, mm
H1=kD 内 1
=8×200
=1600 mm
设计中,H1 取 1600 mm。
2.1.2.3再生周期计算
一般地,离子交换柱的装填量为柱高的 2/3 左右,即可得本阳
离子交换树脂装填高度约为 1000 mm,相应装填量为 0.033 m3。
按照
式(3)进行该床再生周期的核算。
T=( V 树脂×K×0.6 )÷ ( q×λ÷ 50)(3)
式中:
T —再生周期,h
V 树脂—树脂体积,m3
K —树脂工作交换容量,mmol/L
q —处理能力(进水流量),m3/h
λ—进水电导率,μS/cm
即 T1=(0.033×1000×0.6)÷ ( 1×1.2 ÷ 50)
=825 h
可见,阳离子床的再生周期为 825 h,即约 5 周需再生一次,较
为合适。
从另外一个角度讲,去离子柱每运行一个周期即可将水池
内的水净化约 30 次。
2.1.3阴离子柱设计计算
阴阳离子交换树脂中的 OH-、H+通过与池水中的各种阴阳离子交
换后而进入水中。
考虑到池水的内杂质离子种类等具体情况,理论
上进行交换的这两种离子的物质的量是相等的,即进入水中 OH-的摩
尔数与进入水中 H+的摩尔数相等。
同时,由于阳离子树脂的工作交
换容量较大,通常是阴离子树脂交换容量的 2 倍,因此,对于一级
复床,阴离子柱的树脂装填量是阳离子柱的 2 倍才比较匹配。
本设
计中,阳离子柱的树脂装填量为 0.033m3,故阴离子柱的树脂装填
量应为:
0.033 m3×2
=0.066 m3。
设计中,阴阳柱及混合柱的规格型号及内装树脂量相同的情况
很常见。
但考虑到为适当延长阴离子树脂柱的更换周期,本规格书
采用阴离子柱的树脂装填量是阳离子柱的 2 倍的方案,即适当放大
阴离子交换柱。
2.1.3.1柱内径 D 内 2 计算
运行过程中,进水在该树脂床中的运行流速范围为
10~45m/h。
本设计取进水流速为 20m/h。
由处理能力 1.0m3/h,
结合式
(1)可得:
S=Q/v
=1.0 m3/h÷20m/h
=0.05 m2
再由 S=0.785D 内 2 得:
D 内 2=252 mm
为便于管道选取,设计中, D 内 2 取 250 mm,选用 φ273×7 的
无缝不锈钢管。
2.1.3.2柱高 H2 计算
由阴离子柱的树脂装填量,即 0.066m3 及 D 内 2 为 250mm,可
求得阴离子交换柱树脂装填高度约为 1300mm。
考虑到离子交换柱
的装填量为柱高的 2/3 左右,即可得阴离子交换柱高 H2 为 1950
mm。
本设计中,H2 取 2000 mm。
2.1.3.3再生周期计算
按照式(3)进行该床再生周期的核算,即:
T2=(0.066×500×0.6)÷ ( 1×1.2 ÷ 50)
=825 h
可见,其再生周期同阳离子床。
2.1.4混合交换柱设计计算
由于系统的进水电导率较低,又通过一级复床进行除盐处理,
因此,混床的进水电导率极低。
结合以上情况,混床的设计参照阴
离子交换柱的设计,内径取 250 mm,高度取 2000 mm,树脂装填高
度取 1300mm。
另外,由于混床的进水电导率极低,相应地会延长
混床的再生周期,这样会减少树脂更换次数。
该床是把一定比例的阴、阳离子交换树脂混合装填于同一个交
设计参数
柱高/mm
内径/mm
装填高度/mm
树脂种类
阳床
1600
200
1000
001×7
阴床
2000
250
1300
201×7
混床
2000
250
1300
201×7MB、001×7MB
换柱中,以进行离子交换。
一般来讲,阳离子树脂的比重比阴离子
树脂大。
因此,在混床内阴离子树脂在阳离子树脂上。
阴、阳离子
树脂的装填比例一般为 2:
1,即阴、阳离子树脂的装填高度分别为
870 mm、430 mm。
综上,该一级复床加混床系统各柱主要设计参数见表 1。
表 1复床加混床系统各柱主要设计参数
2.2过滤器设计计算
2.2.1活性炭过滤器
活性炭过滤器内装填活性炭,是一种较常用的水处理设备,作
为水处理脱盐系统前处理可有效保证后级设备使用寿命,提高出水
水质,防止污染,特别是防止后级离子交换树脂等的游离态余氧中
毒污染。
据文献《火电厂水处理及水质控制》(北京:
中国电力出版社,
2008),活性炭过滤器的水流速度 v 一般为 5~15m/h,活性炭床的
层高 H 一般在 1000~2500mm,一般不低于 1000mm。
本设计中取水流
流速为 12m/h, 高 H 取 1200mm。
即由式
(1)得:
S=q/v
=1m3/h÷12m/h
=0.083 m2
再由 S=0.785D 内 32 得:
D 内 3=330 mm
可见,活性炭过滤器内径 330mm,高 1200mm。
2.2.2石英砂过滤器
石英砂过滤器用作系统的预处理设备,作为粗过滤设备,过滤
精度在 0.005-0.01m 之间。
它可有效去除水中的悬浮物,并对水中
的胶体、铁、有机物、细菌等污染物有明显的去除作用,具有过滤
速度快、过滤精度高、截污容量大等优点。
一般情况下,砂滤的水流速度 v 一般为 8~10m/h,设计中取
10 m/h;滤层高度为 1000mm 左右。
即由式
(1)得:
S=q/v
=1m3/h÷10m/h
=0.10 m2
再由 S=0.785D 内 2 得:
D 内 5=356 mm
设计中,石英砂过滤器取与活性炭过滤器同种规格,即内径 356mm,
高 1200mm。
2.3除碳器设计计算
除碳器的作用是脱除阳床出水中的二氧化碳,经过除碳器脱除
后进入到阴床。
阴离子交换柱在酸性介质中易于交换。
如果不脱除,
二氧化碳气体与阴树脂反应,缩短阴树脂的交换容量,缩短工作周
期,增加制水成本。
水处理系统常用的除碳器有大气式除碳器(结构见图 4)和真空
式除碳器两种。
本系统采用大气式除碳器。
大气式除碳器的计算,
主要是确定除碳器的本体尺寸,即工艺尺寸。
图 4大气式除碳器结构
1—收水器;2—布水装置;3—填料层;4—格栅;
5—进风管;6—出水锥底
2.3.1工作面积计算
除碳器的工作面积按下式计算:
A=q÷b(4)
式中:
A —工作面积,m2
q—除碳器的处理水量,m3/h
b—除碳器的淋水密度,一般采用
60m3/(m2.h)
由式(4)得:
A=1.0 ÷60
=0.0167 m2
再由 S=0.785D 内 2 得:
D 内 6=146 mm
设计中,D 内 6 取 150 mm,选用 φ159×4.5 的无缝不锈钢管。
2.3.2填料高度计算
除碳器内所需填料高度按下式计算:
h =
G
S ⨯ A ⨯ K ⨯ ∆c
(5)
式中:
G —需脱除的 CO2 量,kg/h
S—单位体积填料所具有的表面积,可按选
定的填料品种及规格由相关表中查得,
m2/m3
A—除碳器的工作面积, m2
K—除碳器的解吸系数
Δc—脱除 CO2 的平均推动力,kg/m3
水中溶解的二氧化碳一般为 15~40mg/L,设计中取 30
mg/L。
经除碳后,其残留量按 5mg/L 计。
同时,选用
φ25×25×3 的瓷拉西环。
据文献《火电厂水处理及水质控制》(北
京:
中国电力出版社,2008),此时,Δc 为 0.02kg/m3;对于
φ25×25×3 瓷环,S 为 204m2/m3;在淋水密度为 60m3/(m2.h),
设计水温为 25℃时,K=0.47。
再根据处理能力,可得 G 为(30-5)
×1000=0.025kg/h。
即由式(5)可得:
h =
=
G
S ⨯ A ⨯ K ⨯ ∆c
0.025
204 ⨯ 0.0167 ⨯ 0.47 ⨯ 0.02
=780 mm
即填料层高度为 780mm。
设计中,除碳器高度取 1000mm。
2.4槽罐设计计算
该系统共设有 2 个储罐,为除碳水槽 V01 和产品水槽 V02,分
别位于除碳器后和混床后,用于接收除碳后的阳床出水和混床出水。
设计中,两储槽的体积按系统每小时处理能力的 2 倍进行设计,高
径比选用 1:
1。
因系统处理能力为 1.0 m3/h,即储槽体积 V 为 2.0 m3。
由高径比
H:
D=1,根据公式(6):
V=0.785H×D2(6)
式中:
V —储槽容积,m3
H —储槽高度,m
D —储槽内径,m
得 D=(V/0.785)1/3
=1084 mm
即 H=D=1084 mm
设计中,两槽子的高、直径均取 1100 mm。
2.5管路设计计算
2.5.1进出水管
一般地,水在管内流速在 1.5~3.0m/s,本设计选用 1.5
m/s。
根据处理能力 1.0 m3/h,由式
(1)得:
S