模板搭拆专项方案.docx

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模板搭拆专项方案

钱江新城核心区波浪文化城（二期）主体工程

模板承重架专项施工方案

编制：

审核：

审定：

浙江省建工集团有限责任公司

二00七年九月

一、工程概况

本工程位于钱江新城杭州大剧院边，东临灵江路，西至新安江路，北起富春江路，南至之江东路。

本工程建设单位为杭州市钱江新城建设指挥部，由华东建筑设计研究院有限公司设计。

工程呈“T”字型，南北走向，南北长约430米，东西长约152米；本工程为全埋式地下二层建筑，局部地上一层，最大建筑高度为10.05m。

由地面层、地下一层和地下二层组成，框架结构，工程总建筑面积：

58295平米，地上建筑面积：

2218平米（含芯筒1744平米，玻璃廊950/2平米），地下建筑面积：

56077平米，其中地下一层建筑面积：

26712平米（含夹层车库建筑面积：

600平米），地下二层建筑面积：

29365平米，建筑层数：

地下二层（局部地上二层）。

停车数：

小型客车439辆；大型货车8辆。

本工程

0.000相当于绝对标高8.000（黄海标高）。

地面层楼梯间芯筒室内标高－0.40，室外标高最低－0.45。

地下一层室内标高－7.95，地下二层标高－13.800，－12.20。

本工程设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级。

抗震设防烈度为6度，抗震等级为三级。

建筑等级为1级，建筑防火等级为1级，地下室防水等级为1级。

本工程桩基采用钻孔灌注桩，结构部分设计混凝土强度等级为C30，底板、外墙抗渗等级为S8，顶板抗渗等级为S6，其余混凝土构件如构造柱、过梁、压顶梁等均采用C25、基础垫层为100厚C15素混凝土垫层。

墙体材料外墙为轻质墙加玻璃幕墙；内墙为混凝土多空砖砌块，容重

13.0KN/

，M5混合砂浆砌筑；地下室采用MU15混凝土实心砖，M10水泥砂浆砌筑。

本工程典型墙、柱、梁、板截面尺寸如下：

柱截面

Φ1300㎜、Φ1200㎜、Φ1000㎜、Φ800㎜

1200×1000㎜、1200×500㎜、1000×800㎜、1000×700㎜、1000×600㎜、1000×500㎜、900×900㎜、900×600㎜、900×500㎜、800×800㎜、800×500㎜、700×600㎜、600×600㎜、600×500㎜、500×500㎜、400×400㎜、400×300㎜、300×300㎜

普通梁截面

700×1500㎜、700×1200㎜、700×850㎜、650×1200㎜、600×1500㎜、600×1000㎜、500×1400㎜、500×1000㎜、500×800㎜、400×1200㎜、400×1100㎜、400×1050㎜、400×1000㎜、400×800㎜、300×1000㎜、300×700㎜、300×500㎜、200×500㎜

预应力梁截面

1000×1750㎜、1000×1600㎜、900×1550㎜、700×1500㎜

楼板厚度

250㎜、200㎜、150㎜、130㎜、100㎜

砼墙厚度

1000㎜、850㎜、650㎜、500㎜、300㎜、200㎜

柱网间距

8400×8400㎜

层高

4250㎜、5850㎜、6250㎜、8750㎜、12100㎜

本次方案编制的内容为本工程中一般截面梁、柱模板方案（不包括预应力梁及电影院中层高超过8米的支模架）；预应力梁及层高超过8米的支模架将单独编制专项施工方案。

二、施工材料

根据本公司多年来在工程施工中积累的实践经验，并结合本工程的实际情况，本工程梁底模采用18㎜厚的多层胶合板，其它部位采用12㎜厚的多层胶合板，方木均采用50×80方木，支模架主立杆、横杆均采用φ48的钢管，整个支模架用扣件连接成一个长方形格网状钢管扣件式支撑体系。

三、施工顺序：

〈一〉施工方法

技术交底—弹线复核—绑扎柱钢筋—搭设承重模架—绑扎梁钢筋、支梁、柱模板—绑扎板钢筋—水电管线预埋、预留孔洞—检查验收—浇捣柱、梁、板砼—养护—轴线定位复核，以此施工流程翻覆作业直至主体结束。

（二）模板和支撑体系

支撑体系材料规格尺寸、接头方法、间距及剪力撑设置均应符合施工要求，立杆底部设置纵横水平扫地杆，支撑体系二端应设置剪刀撑。

模板堆放均匀安全，高度不超过2米，模板存放要有防倾斜措施。

（1）、本工程模板工作量较大，根据本工程特点、工期要求，模板采用一次性使用且不考虑周转。

（2）、框架支模采用先进“倒支法”支模方法，它是打破框架支模先支柱模后支梁模板的传统做法，改变为先支大梁，底模后支柱模的新支模方法，使梁柱接头以往处理不好影响外观质量问题得以解决，并把以往分二次浇捣，收缩为现在的一次浇捣，相应地缩短了工期。

（3）、支撑体系采用φ48×3.5钢管，立杆距离纵横为750，步距为1800，每隔三排立柱设剪刀撑，牵杆双向组面“井”字形，确保架体稳定性，如梁高度大于650以上中间加一根φ48钢管加固在梁底，具体加固按计算及说明。

钢管支撑扣件必须双扣件防止局部集中荷载使扣件松动下沉，确保架体稳定性。

①墙模板架设

外墙板厚度为1000mm、850mm、650mm，墙板支模最大高度6.25m。

大部分外墙板属超厚超高混凝土墙板。

为方便操作，墙板模板全部采用18mm厚九夹板，内龙骨十道，内龙骨采用双钢管φ48×3.5mm,外龙骨间距500mm,外龙骨采用双槽钢[12.6号槽钢,墙板拉螺杆采用双道φ16对拉螺杆（外墙采用止水螺杆）,上下竖向布置10道,在断面跨度方向间距500mm,直径16mm,伞型销采用钢板加强型。

②柱模板架设

（1）矩形柱模板分为2—4块组合拼装，为确保柱接点砼质量，柱砼应与楼层梁板同时浇捣，并在接头部位高1.2—1.5m处柱模不随下部柱拆模拆除,以确保砼质量和外型顺直。

（2）立模前应先在基层面上弹出十字线及周边线将木框固定在砼基层上,这样柱模位置正确,模板上口平直,为防止底部”跑浆”、“吊脚”提出有效措施，具体见下图：

（3）

对于截面500×500以下每层柱子每边用三根枋木并与九夹板固定，柱箍用φ48钢管@600，对于截面500×500以上的柱，每边用多根枋木即间距不超过@300，中间用Φ14对拉螺杆@600加固，柱箍用双根φ48钢管@600。

对拉螺杆在柱内穿硬塑料管，以便于回收螺杆重复使用，具体支模见下图:

（4）、本工程设计有大量的圆型柱子，项目部将配备定型组合钢模。

见“定型组合钢模做法示意图”。

③梁模板架设

本工程主体为框架，楼层的过梁、连系梁并不大。

在支模时对于梁高于650以上的梁采用Φ12@600对拉螺杆加固以保证砼准确的外形，提高砼的外观质量，具体支模方法见下图：

对于跨度>2.00m的悬挑梁应上翘10‰，跨度>8.00m的梁应起拱3～5‰跨度。

④楼板模板支设

（1）在楼板进行定型组合模板制作时，九夹板制作要直边统角（90º），进场木材50×80要经过轧刨刨平直，保证模板组合拼装平直密缝以便套用。

（2）平台模板采用散铺方式，在承重架钢管上平铺50×80方木间距为300，九夹板用铁钉钉牢，要避免“跳头板”现象。

梁侧模和平台模安装要保证梁侧模，柱模能提前拆下，必须周转柱模。

（3）满堂架立杆间距纵横750，竖向水平杆间距1800，每隔三排立柱设剪刀撑，确保架体的整体稳定性，梁侧模、平台模板均采用12厚九夹，梁底模板采用18厚九夹，具体设置按计算及说明。

附图如下：

⑤模板工程操作要点

（1）、首先弹出柱十字线及断面尺寸，搭设钢管承重架，钢管立杆与纵横交错水平杆用扣件固定拉牢，每道高度1.8m，立杆下垫50㎜厚松木档或调节撑,按设计标高调整承重架高度.

（2）、柱模采用一次到梁底，由线锤对轴线垂直控制用钢管作斜撑及柱箍固定，整个支模完成后要进行清理和检查，方可进行下道工序施工。

（3）、施工操作人员必须认真核对，将对模板封闭的各类预留、预埋构件的安装位置尺寸，避免对其它工序埋件的损坏。

（4）、不得任意锯割钢管、支撑及其它配件；重视对模板结合点的拼缝密度及支架的支撑强度。

（5）、模板拼缝处应将拼缝边刨直模板的方楞档夹条亦须平直。

（6）、固定模板用的钉子长度应为木胶板厚度的1.5－2.5倍，每块木胶板与木档，方楞相叠处至少钉两个钉子。

（7）、模板工程完成后应上报项目安全员、技术员及质检员进行验收，未验收或验收不合格的严禁转入下道工序。

（8）、模板拆除前亦应报项目安全员、技术员审批。

（9）、模板拆除后应及时归堆放置整齐，清除表面垃圾并刷好隔离剂。

模板工程质量要求及质量验收方法：

（1）、模板制作必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸与相互位置的正确性。

（2）、支撑系统须具有足够的承载力，刚度和稳定性。

（3）、模板拼缝严密不透浆。

（4）、模板安装和预埋件预留孔的允许偏差和检验方法见下表：

项次

项目

允许偏差（㎜）

检验方法

1

轴线位置

5

钢尺检查

2

底板上表面标高

±5

水准仪或拉线、钢尺检查

3

载面内部尺寸

基础

±10

钢尺检查

柱、墙、梁

+4-5

钢尺检查

4

层高垂直度

不大于5m

6

经纬仪或吊线、钢尺检查

大于5m

8

经纬仪或吊线、钢尺检查

5

相邻两板表面高低差

2

钢尺检查

6

表面平整度

5

2m靠尺和塞尺检查

7

预埋件预留洞

GB50204-2002-4.2.6

四、模板工程的结构设计：

模板工程的设计原则

（1）、接缝平密、不漏浆。

（2）、保证结构构件的形状尺寸和相互位置的正确。

（3）、力求模板构造简单、支拆方便。

（4）、保证施工过程中不变形、不破坏、不倒塌，满足安全要求。

（5）、针对工程具体情况因地制宜、就地取材、灵活选材。

1、墙模板的计算：

（1）计算断面宽度1000mm，高度6250，两侧楼板高度200mm。

（2）墙模板荷载标准值计算

P1=0.22rt0β1β2V1/2=50.000KN/㎡

P2=24×H=28.800KN/㎡

倒混凝土时产生的荷载标准值:

P3=4kN/㎡

（3）墙模板面板的受力分析

荷载计算值q=32.800KN/M

（4）墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算.

内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度取得。

q=24.796/0.500=49.592KN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯距考虑静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=24.796/0.5=49.592KN/m

最大弯矩M=0.1q12=1.240KN.m

最大剪力Q=0.6×0.5×49.592=14.878KN

最大支座力N=1.1×0.5×49.592=27.276KN

钢管抗弯强度计算

f=1.240×106/10160=116.22N/mm2

小于205N/mm2，满足要求。

钢管挠度计算

最大变形V=0.677×41.327×5004/（100×206000×243800）=0.348mm

最大挠度小于500/150和10mm，满足要求

（5）外龙骨计算：

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载连续梁计算。

最大M=4.742KN.m

最大支座F=36.877KN

V=0.3mm

外龙骨的截面力学参数为:

截面抵抗矩W=124.28㎝3

截面惯性矩I=783.00㎝4

外龙骨抗弯强度计算

f=4.742×106/1.05/124280=36.34N/mm2

小于215.0N/㎜2,满足要求.

外龙骨挠度计算

最大变形V=0.3mm

最大挠度小于600/400，满足要求

（6）、对拉螺杆的计算

N〈[N]=fA

f——170N/㎜2;

对拉螺杆的直径（mm）：

16×2

对拉螺杆的有效直径（mm）：

14×2

对拉螺杆的有效直径（mm2）：

A=288

对拉螺杆最大容许拉力值（KN）：

[N]=48.96

对拉螺杆所受的最大拉力值（KN）：

N=36.877

满足要求.

2、柱模板计算：

取1200×1000㎜截面柱计算，在柱边用6根50×80的枋木，加两根φ12对拉螺杆，间距为@600，柱箍φ48×3.5双根钢管，间距@600，柱高取6250㎜。

（1）荷载计算

混凝土对模板的侧压力：

混凝土初凝时间t0=200/（25+15）=5（h）

P1=0.22rt0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.15×1.2×7.51/2=99.8kN/m

P2=24×H=24×6.25=150kN/m

按最大值：

故取P2=150kN/m

倾倒混凝土时产生的水平荷载：

P3=4kN/m

设计荷载值：

P1×1.2+P3×1.4=150×1.2+4×1.4=185.6kN/m

现按1200×1000柱箍进行强度验算:

L1=600㎜L2=1200㎜L3=1000㎜

q=P1×L/n=150×1÷6=25kN/m

（2）内力计算

W=5.08㎝3,抗拉强度f1=215KN/㎜2,A=4.89㎝2

Mmax=1/8qL2=1/8×25×0.62=1.125

Ó1=Mmax/WN=1.125×106/5.08×2×103=110.73N/㎜2

P=QL31/2=150×1.2×0.6/2=54KN

Ó2=P/AN=54×103/4.89×2×102=55.21N/㎜2

Ómax=Ó1+Ó2=110.73+55.21=165.94<215N/㎜2（可以）

（3）挠度计算:

E=2.1×105I=1/12×1200×123=17.28×104

fmab=5QL4/384EI=5×25×6004/384×17.28×104×2.1×105

=1.16㎜<600/250=2.4㎜（可以）

（4）对拉螺杆计算:

用Φ12螺杆,间距600,As=113㎜2,[σ]=170N/㎜2

N=P×内楞间距×外楞间距×L=150×103×0.6×0.3×0.6=16200N

N/A=16200/113=143.36<[σ]=170N/㎜2符合要求。

3、梁模及支架计算

梁分宽大于400按700×1500计算模板，梁宽小于400按400×1200计算模板。

a、700×1500计算模板：

1）梁底模、侧模验算：

侧模用12厚九夹板枋木体系，底模用50×80木枋加18厚九夹板，其抗弯强度f1=9.5N/㎜2

（1）荷载计算

q1自重0.350×（0.7+1.5×2）×1.2=1.554kN/m

q2钢筋砼自重25×0.7×1.5×1.2=31.5kN/m

q3振捣自重2×0.7×1.4=1.96kN/m

Σq=1.554+31.5+1.96=35.014kN/m

（2）内力计算

M=1/8qL2=0.125×35.014×0.22=0.175kN·m（跨中弯距略）

W=1/6×b×h2=1/6×700×182=3.78×104mm3

I=1/12×b×h3=1/12×700×183=34.02×104mm4

（3）强度计算

Ó=M/W=0.175×106/3.78×104=4.6N/㎜2<9.5N/㎜2（可以）

（4）抗剪计算:

东北落叶松抗剪强度fV=1.6N/㎜2

V=0.7×35.014×0.2=4.90KN

设计受剪应力τ=VS/IB=4.90×103×700×18/34.02×104×700

=0.259N/㎜2

（5）挠度计算:

取跨中最大挠度K=0.644E=10000N

fmab=5ql4/384EI=5×35.014×2004/384×1×104×34.02×104

=0.214㎜<200/250=0.8㎜（可以）

2）梁支模架验算:

具体梁制模方案如下图,立杆间距@500。

梁底模板支架自重1.18KN/m

梁传给小横向水平杆重35.014KN/m

（1）小横向水平杆计算（见下图）

设计值:

P=35.014×0.5×0.2+1.18×0.5×1.2=4.21KN传给小横向水平杆的最大荷载。

标准值：

p＝35.014×0.5×0.2/1.2＋1.18×0.5×1.2＝3.625KN

M=PLb1/2=4.21×0.5/2=1.053KN

抗弯强度δ=M/W=（1.053×106）/（5.08×103）=207.28N/㎜2

满足要求。

挠度V=（PRL3b1）/48E1=（3.625×5003×103）/（48×2.06×105×34.02×104）=0.134㎜<500/150=3.33㎜

（2）扣件的抗滑承载力计算

小横向水平杆传给立杆竖向力设计值。

R=P/2=4.21/2=2.105KN

（3）砼梁板支架立杆计算

小横向水平杆传给模板支架的力为：

4.21KN

脚手架自重：

1.2×0.129×4.5=0.697KN

设计值:

N=0.697+4.21=4.907KN

模板支架立杆计算:

L0=h+2a=1.095+2×0.15=1.395m

长度系数为υ=1.5

长细比λ=L0/i取K=1时

λ=（1.5×153.3）/1.58=145.54<【λ】=210满足要求

取K=1.155时,λ=（1.155×1.5×153.3）/1.58=168.09

稳定性系数ψ=0.254

支架立杆的稳定性

N/ψA=（4.907×103）/（0.254×489）=39.506N/㎜2

因本工程为地下室顶板梁最高最大,故风荷载不作考虑。

（4）、砼楼板模板支架（厚度250㎜）层高6.25m验算

楼板底模支架自重标准值0.78KN

楼板木模自重标准值0.35KN/㎡

钢筋混凝土自重标准值25.0KN/㎡

施工人员、设备、砼振捣荷载标准值:

1+2=3.0KN/m

作用大横向水平杆永久线荷载设计值:

ql=（0.35×0.75+25×0.75×0.25）×1.2=5.94KN/m

作用大横向水平杆可变线荷载设计值:

q2=（0.75×1+2×0.75）×1.4=3.15KN/m

作用大横向水平杆线荷载设计值:

q=ql+q2=5.94+3.15=9.09KN/m

大横向水平杆受最大弯距:

M=0.125q1b2=0.125×9.09×0.752=0.639KN/m

抗弯强度

Ó=M/W=（0.639×106）/（5.08×103）=125.8N/㎜2

挠度:

P=3.25/1.4+5.94/1.2=7.2KN

V=PL3/100EI=7.2×103×7503/（100×2.06×105×34.02×104）=0.43㎜<750/150＝5mm满足要求

（5）扣件的抗滑承载力计算

大横向水平杆传给立杆最大竖向设计值

R=1.25qLb=1.25×9.09×0.75=8.52>8KN固采用双扣件

（6）砼模板支架立杆计算

水平杆传给立杆同模板自重产生的轴向力设计值之和

N=R＋0.80×1.2=9.09+0.8×1.2=10.05KN

模板支架立杆的计算长度

V0=h＋2a=1.533+2×0.15=1.83m

据规范长度系数υ=1.5

λ=L0/i=Kun/I

取K=1λ=（1.5×153.3）/1.58=145.5<（λ）=210

取K=1.155λ=（1.155×1.5×153.3）/1.58=168.09<（λ）=210

据长细比查表得稳定性系数：

ψ=0.254

立杆稳定性即

N/ψA=（10.05×103）/（0.254×489）=80.91N/㎜2<215N/㎜2=f

满足要求

（b）、400×1200计算模板：

300×1170

1）梁底模、侧模验算：

侧模用12厚九夹板枋木体系，底模用50×80木枋加18厚九夹板，其抗弯强度f1=9.5N/㎜2

（4）荷载计算

q1自重0.350×（0.4+1.2×2）×1.2=1.176kN/m

q2钢筋砼自重25×0.4×1.2×1.2=14.4kN/m

q3振捣自重2×0.4×1.4=1.12kN/m

Σq=1.176+14.4+1.12=16.696kN/m

（5）内力计算

M=0.125×16.696×（0.2）2=0.083kN·m

W=1/6×b×h2=1/6×400×182=2.16×104mm3

I=1/12×b×h3=1/12×400×183=19.44×104mm4

（6）强度计算

Ó=M/W=0.083×106/2.16×104=3.84N/㎜2<9.5N/㎜2（可以）

（4）抗剪计算:

东北落叶松抗剪强度fV=1.6N/㎜2

V=0.6×16.696×0.2=2.0035KN

设计受剪应力τ=VS/IB=2.0035×103×400×18/19.44×104×400

=0.186N/㎜2

（5）挠度计算:

取跨中最大挠度K=0.644E=10000N

fmab=5ql4/384EI=5×16.696×2004/384×1×104×19.44×104

=0.178㎜<200/250=0.8㎜（可以）

2）梁制模架验算:

具体梁制模方案如下图,立杆间距@750。

梁底模板支架自重1.18KN/m

梁传给小横向水平杆重16.696KN/m

（2）小横向水平杆计算（见下图）

设计值:

P=16.696×0.75×0.2+1.18×0.75×1.2=3.316KN传给小横向水平杆的最大弯距

标准值：

p＝16.696×0.5×0.2/1.2＋1.18×0.5＝1.285KN

M=PLb1/2=3.316×0.5/2=0.829KN

抗弯强度δ=M/W=（0.829×106）/（5.08×103）=163.189N/㎜2

满足要求。

挠度V=（PRL3b1）/48EI=（1.285×7503×103）/（48×2.06×105×16.696×104）=0.328㎜<750/150=5㎜

（2）扣件的抗滑承载力计算

小横向水平杆传给立杆竖向力设计值。

R=P/2=3.316/2=1.658KN

（3）砼梁板支架立杆计算

小横向水平杆传给模板支架的力为：

3.316KN

脚手架自重：

1.2×0.129×4.5=0.697KN

设计值:

N=0.697+3.316=4.013KN

模板支架立杆计算:

L0=h+2a=1.095+2×0.15=1.395m

长度系数为υ=1.5

长细比λ=L0/i取K=1时

λ=（1.5×180）/1.58=170.886<[λ]=210满足要求

取K=1.155时,λ=（1.155×1.5×180）/1.58=197.37

稳定性系数ψ=0.254

支架立杆的稳定性

N/ψA=（3.316×103）/（0.254×489）=26.697N/㎜2

五、后浇带支模板、拆模方案、梁柱拆模程序

1地下室底板后浇带

由于底板厚度较大，势必该部位模板受砼侧向压力大，因此支模工作尤为重要。

后浇带位置钢筋应加密，在补浇后浇带砼时，主筋采用镦粗直螺纹连接成整体。

支模采用九夹板，内衬钢板网，以增加砼粘结，二侧模板采用对撑，设对撑剪力撑，以增加模板的稳定性。

后浇带补浇砼时，二侧底板侧面应人工凿毛，清洗干净，将后浇带内垃圾彻底清除，