地下室顶板施工通道加固方案.docx

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地下室顶板施工通道加固方案

华润橡树湾家园（一期）

XXXXX

地下室顶板汽车通道加固方案

施

工

方

案

XXXXX有限公司

2010年3月

施工组织设计（施工方案）报审表

施表7.1共页第页

工程名称

华润橡树湾家园（一期）

XXXXX

施工单位

XXXXX有限公司

编制单位

现报上地下室顶板汽车通道加固方案工程施工方案，请予以审查。

主编

编制人

工程项目部／专业分包施工单位（盖章）

技术负责人

审核单位

总承包单位审核意见：

年月日

总承包单位（盖章）

审核人

审批人

审查单位

监理审查意见：

监理审查结论：

□同意实施□修改后报□重新编制

监理单位（盖章）

专业监理工程师

日期：

总监理工程师

日期：

地下室顶板汽车通道加固方案

一、工程概况

建设单位：

华润置地（福州）有限公司

监理单位：

福州市建设工程监理有限公司

施工单位：

XXXXX有限公司

建筑面积：

约31371㎡，结构类型/层数：

框剪/5层，地下一层。

二、施工情况

华润橡树湾家园（一期）XXXXX现地下室主体结构基本都已完成，6栋单体装饰正施工中，由于6栋单体工程都在地下室上面，对各种机械、材料的进场受到了很大的阻碍，为确保地下室顶板结构安全，特对进场的施工电梯荷载较重的汽车施工通道进行加固处理。

三、施工设计方案

1.基本参数

按现场施工通道的需要，加固区域见附图。

长度合计约160M，宽度3.2M；

立杆横向间距或排距la（m）:

0.80，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.80，支架计算高度H（m）：

3.7；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10；

方木纵向间距lb（m）:

0.15；

钢管基脚100mm×100mm模板

钢管类型（mm）:

Φ48×3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80

2.荷载参数

方木自重（kN/m2）:

0.310；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工车辆荷载（kN/m2）:

100.000；

四、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）方木（kN/m）：

q11=0.01+1×1=0.01kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×1=5kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

q1=100×1=100kN/m；

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布活载：

q1=1.2×q11+1.2×q1=1.2×0.01+1.2×100=120.012kN/m；

均布荷载：

q2=1.4×1.5=2.1kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×120.012×0.32+0.117×2.1×0.32=1.102kN.m；

最大支座力N=1.1×120.012×0.3+1.2×2.1×0.3=40.356kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.893×106/（5080）=175.787N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力175.787N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q1=120.022kN/m；

均布活载：

p=1.5kN/m；

ν=（0.677×120.022+0.990×1.5）×3004/（100×2.06×105×121900）=0.018mm；

纵向钢管的最大挠度为0.3919mm小于纵向钢管的最大容许挠度300/150与10mm，满足要求！

五、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=12.676kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.001kN.m；

最大变形Vmax=0mm；

最大支座力Qmax=12.678kN；

最大应力σ=0.249N/mm2；

横向钢管的计算应力0.249N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0mm小于支撑钢管的最大容许挠度300/150与10mm，满足要求！

六、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.678kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

七、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.125×3.7=0.4625kN；

（2）方木的自重（kN）：

NG2=0.31×1×1=0.31kN；

（3）堆放荷载（kN）：

NG3=5×0.8×0.8=5kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.7725kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=100×0.3×0.3=9kN；

3.立杆的轴向压力设计值计算公式。

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.7725+1.4×9=18.3725kN；

八、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

组合风荷载：

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=18.3725kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

KH----高度调整系数:

KH=1；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.163；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.163×1.7×1.6=3.163m；

L0/i=3163.36/15.8=200；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.18；

钢管立杆受压应力计算值；σ=17118/（0.18×489×1）+0.006×106/5.08×103=194.478N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=194.478N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1500/15.8=94.94；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；

钢管立杆受压应力计算值:

σ=17118/（0.489×489×1）+0.006×106/5.08×103=73.397N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=73.397N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=85.60kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=17.12kN；

基础底面面积：

A=0.2m2。

p=85.60≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！