综合楼大堂上空高支模板方案.docx

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综合楼大堂上空高支模板方案

本溪恒大绿洲工程

综合楼大堂上空模板

高

支

模

施

工

方

案

单位技术负责人:

徐元才

审核人:

编制人:

徐元才

编制日期:

本溪恒大绿洲综合楼大堂高支模板施工方案

一工程概况：

综合楼位于本溪市高台子镇，框剪结构，本工程为恒大长基（沈阳）置业有限公司开发项目。

本子项为综合楼，地下一层，地上3层，局部4层.采用现浇钢筋混土框架结构。

基础采用独立基础加抗水板.建筑高度23.1米（设备层），总建筑面积6312.15平方米。

本工程由本溪嘉熙置业公司（恒大地产）投资建设，中环世纪设计研究院设计，沈阳市建都工程建设监理有限公司监理，中冶沈勘工程技术有限公司勘察，江苏省第一建筑安装有限公司施工。

本工程基础埋深约-4.8~-5.8米。

综合楼大堂在图纸中，位于X向

～

、Y向

～

间。

X向轴距13.5米、Y向轴距13.8米，面积186.3米2。

施工高度从-0.12～9.60，净高9.48米。

大堂顶由现浇砼梁

/

~

KL8500*900

/

~

KL27500*1000

/

~

KL8400*900

/

~

KL25500*1000

/

~

KL21300*900\KL21200*600\KL26200*600\L9200*600\KL1a200*600\L5300*600/KL1a200*600及120mm厚砼板构成。

、

、

、

轴梁在2层的结构标高为5.1米。

大堂扣件钢管架支撑的底部为回填土。

回填土夯实密实，表面平整，然后铺设50mm厚的木脚手板作为各承重架的底座。

垫底木板下部要求平稳无空隙。

二、编制依据

依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全》等规范及我公司《恒大华府首期工程施工组织设计》编制。

三、荷载选择

模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数采用DGJ32/J30-2006数据；

名称

荷载

1

木模自重

0.5KN/m2

2

砼自重

24.0KN/m3

3

梁钢筋自重

1.5KN/m3

4

振捣荷载

2.0KN/m2

5

施工荷载

小横杆2.5KN/m2、大横杆1.5KNm2、立杆1.0KNm2

四、材料选择

材料

规格

1

钢管

Q235、Φ48*3.5

2

木方

45*75

3

模板

14mm覆面木胶合板

4

对拉螺栓

Φ12

5

扣件

单扣件承载力8KN、双扣件承载力12KN、

五、梁、板支模构造

1、立杆底部、夯填土上设置跳板垫层，每根立杆根部加100*100*8钢板垫；

2、梁底采用2层梁上顺下横混合承重结构，梁高≤500mm单截面设1跟对拉筋，梁高＞500mm单截面设2跟对拉筋，KL8/KL27/KL21/KL25梁底单截面设置2跟承重立杆，其余设1跟承重立杆（图1、图2、）；

图1：

梁模板支撑体系剖面图

图2：

梁钢管排列平面示意图

3、板底采用2层梁顶托承重结构（图3、图4、板）；

图3：

板模板支撑体系剖面图

图4：

钢管排列平面示意图

4、立杆横距800mm，纵距1000mm，步距1200mm。

延四周及

、

设置剪刀撑（附图5）。

其它剪刀撑按规范要求设置。

5、步距水平杆向

、

、

轴以外延伸一跨，

轴方向与外脚手架连接；

六、施工保证措施

1、模板安装前，对操作人员进行技术、安全交底；

2、做好各种材料准备工作，并确保各种材料达到质量标准要求；

3、回填土用振动碾压机碾压密实，压实系数必须达到0.94；

4、严格按施工工序施工；

5、严格按设计尺寸搭设，立杆、水平杆的接头均错结在不同的框格层中；

6、立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范要求；

7、每个扣件的紧固力矩控制在45-60NM；

8、底模按跨长的1/1000～3/1000起拱施工；

9、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

10、浇筑砼时由中部向两边扩展或两遍向中部扩展方式浇筑；

11、浇筑砼过程中、专人检查支架和支撑情况，如有异常（沉降、松动、变形）及时解决；

七、支模系统验收要求

1、施工时，技术员、安全员、监理做好同步事中检查工作；

2、按要求对相应的施工节点进行验收，合格后方可进入下一道工序施工；

3、支撑、模板系统施工完毕后，由公司安全部门、现场项目经理、与监理共同验收；

八、拆除安全措施

1、模板拆除前，班组长及项目安全员对操作人员进行技术、安全交底；

2、严格按拆模、拆支撑工艺程序进行拆除作业；

3、模板及材料严禁从高处抛下；

4、拆模时应标出工作区，暂停人员过往；

5、不得在架设支撑上堆放大批模板；

6、拆模间歇，应将已活动的模板、支撑等运走，防止踏空，高空坠落；

7、拆模必须一次性，不得留下无撑模板，拆下时模板要及时清理，堆放整齐。

8、拆除模板时不得将顶撑全部拆除，应分批下顶撑，以防在自重荷载下一次性大面积脱落；

九、应急措施

1、支架和支撑出现异常（沉降、松动、变形），专检员应立即通知施工班组长暂停施工、撤离人员，同时向项目经理汇报，由项目经理组织相关人员到现场确定补救措施；

2、如出现较大事故或伤人事件，由项目经理启动公司相应的应急反应机制；

附件1：

梁模板支撑系统计算书；附件2：

板模板支撑系统计算书；

〖附件1：

梁模板支撑系统计算书〗

一、参数信息

1.模板构造及支撑参数

（一）构造参数

梁截面宽度B：

0.6m；梁截面高度D：

0.9m；

楼层高度H：

9.74m；结构表面要求：

隐藏；

混凝土楼板厚度：

120mm；梁边至板支撑距离：

0.45m；

板底承重立杆横向间距lb：

1m；

立杆沿梁跨度方向间距la：

0.8m；立杆步距h：

1.2m；

梁底承重立杆根数：

2；梁底两侧立杆间距lc：

0.3m；

梁底承重立杆间距（mm）依次是：

300；

横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：

0.8；

（二）支撑参数

梁底采用的支撑钢管类型为：

Ф48×3.5mm；

钢管钢材品种：

钢材Q235钢（＞16-40）；钢管弹性模量E：

206000N/mm2；

钢管屈服强度fy：

235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

205N/mm2；

钢管抗剪强度设计值fv：

120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：

325N/mm2；

2.荷载参数

新浇筑砼自重标准值G2k：

24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：

1.5kN/m3；

梁侧模板自重标准值G1k：

0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：

12.933kN/m2；

倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：

2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：

0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：

2kN/m2；

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：

主楞横向次楞竖向设置；

（一）面板参数

面板采用克隆（平行方向）12mm厚覆面木胶合板；厚度：

12mm；

抗弯设计值fm：

31N/mm2；弹性模量E：

11500N/mm2；

（二）主楞参数

材料：

2根Ф48×3.5钢管；

间距（mm）：

150,350；

钢材品种：

钢材Q235钢（＞16-40）；弹性模量E：

206000N/mm2；

屈服强度fy：

235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：

205N/mm2；

抗剪强度设计值fv：

120N/mm2；端面承压强度设计值fce：

325N/mm2；

（三）次楞参数

材料：

1根45×75木方（宽度×高度mm）；

间距（mm）：

300；

木材品种：

东北落叶松；弹性模量E：

10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：

15N/mm2；抗弯强度设计值fm：

17N/mm2；

抗剪强度设计值fv：

1.6N/mm2；

（四）加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：

M12；螺栓水平间距：

800mm；

螺栓竖向间距（mm）依次是：

150,350；

4.梁底模板参数

搭设形式为：

2层梁上顺下横混合承重；

（一）面板参数

面板采用克隆（平行方向）12mm厚覆面木胶合板；厚度：

12mm；

抗弯设计值fm：

31N/mm2；弹性模量E：

11500N/mm2；

（二）第一层支撑梁参数

材料：

1根45×75木方（宽度×高度mm）；

根数：

4；

木材品种：

东北落叶松；弹性模量E：

10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：

15N/mm2；抗弯强度设计值fm：

17N/mm2；

抗剪强度设计值fv：

1.6N/mm2；

二、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.780m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=780×123/12=1.123×105mm4；

W=780×122/6=1.872×104mm3；

1.荷载计算及组合

（一）新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值:

F1=0.22γtβ1β2V1/2

F2=γH

其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--砼的入模温度，取20.000℃；

V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算得到：

F1=12.933kN/m2

F2=21.600kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；

砼侧压力的有效压头高度：

h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；

（二）倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

（三）确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.78=10.088kN/m；

计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=13.633kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×（1.2×12.933+1.4×2）×0.78=12.860kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×（1.35×12.933+1.4×0.7×2）×0.78=13.633kN/m；

2.面板抗弯强度计算

σ＝M/W<[f]

其中：

W--面板的截面抵抗矩，W=1.872×104mm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）M=0.125ql2=1.534×105N·mm；

计算弯矩采用基本组合:

q=13.633kN/m；

面板计算跨度:

l=300.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.534×105/1.872×104=8.193N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=8.193N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！

3.面板挠度计算

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]

其中：

q--作用在模板上的压力线荷载:

q=10.088kN/m；

l-面板计算跨度:

l=300.000mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=11500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=1.123×105mm4；

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×10.088×300.0004/（384×11500×1.123×105）=0.824mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.824mm小于最大允许挠度值:

[ν]=1.200mm，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根45×75木方（宽度×高度mm）为一组，间距300mm。

次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×45×753/12=1.582×106mm4；

W=1×45×752/6=4.219×104mm3；

E=10000N/mm2；

（一）荷载计算及组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×0.300=3.880kN/m；

计算弯矩和剪力采用基本组合：

有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=5.243kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×（1.2×12.933+1.4×2）×0.300=4.946kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×（1.35×12.933+1.4×0.7×2）×0.300=5.243kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；

顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；

（二）内力计算

次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

经过计算得到:

最大弯矩M=0.053kN·m

最大剪力：

V=0.804kN

最大变形：

ν=0.026mm

最大支座反力：

F=1.511kN

（三）次楞计算

（1）次楞抗弯强度计算

σ=M/W=0.053×106/4.219×104=1.257N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=1.257N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞抗剪强度计算

τ=VS0/Ib=0.804×1000×31641/（1.582×106×45）=0.357N/mm2；

实际剪应力计算值0.357N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

（3）次楞挠度计算

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.026mm，容许挠度为1.120mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×3.5钢管为一组，共2组。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=2×12.19×104=2.438×105mm4；

W=2×5.08×103=1.016×104mm3；

E=206000N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.511kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.251kN。

根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·m）

剪力图（kN）

变形计算简图

变形图（mm）

经过计算得到:

最大弯矩M=0.327kN·m

最大剪力：

V=2.267kN

最大变形：

ν=0.213mm

最大支座反力：

F=4.376kN

（1）主楞抗弯强度计算

σ=M/W=0.327×106/1.016×104=32.213N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=32.213N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞抗剪强度计算

τ=VS0/Itw=1.133×1000×6946/（2.438×105×3.5）=9.227N/mm2；

实际剪应力计算值9.227N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！

（3）主楞挠度计算

容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.213mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第2跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

第3跨最大挠度为0.213mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！

各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

3.穿梁螺栓计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M12；查表得：

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=4.376kN。

穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.376kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

四、梁底模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为0.800m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

I=800×123/12=1.152×105mm4；

W=800×122/6=1.920×104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.5×0.800=0.400kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.9=17.280kN/m；

钢筋自重标准值G3k=1.5×0.800×0.9=1.080kN/m；

永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=18.760kN/m；

振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.800=1.600kN/m；

（1）计算挠度采用标准组合：

q=18.760kN/m；

（2）计算弯矩采用基本组合：

q=max（q1，q2）=24.205kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×（1.2×18.760+1.4×1.600）=22.277kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×（1.35×18.760+1.4×0.7×1.600）=24.205kN/m；

2.面板抗弯强度验算

σ＝M/W<[f]

其中：

W--面板的截面抵抗矩，W=1.920×104mm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）M=0.125ql2=1.210×105N·mm；

计算弯矩采用基本组合:

q=24.205kN/m；

面板计算跨度:

l=600/（4-1）=200.000mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.210×105/1.920×104=6.303N/mm2；

实际弯曲应力计算值σ=6.303N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=31N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]

其中：

q--作用在模板上的压力线荷载:

q=18.760kN/m；

l-面板计算跨度:

l=200.000mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=11500N/mm2；

I--截面惯性矩:

I=1.152×105mm4；

[ν]-容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×18.760×200.0004/（384×11500×1.152×105）=0.295mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.295mm小于最大允许挠度值:

[ν]=0.800mm，满足要求！

五、梁底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根45×75木方（宽度×高度mm），共4组，均匀布置在梁底。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=1×45×753/12=1.582×106mm4；

W=1×45×752/6=4.219×104mm3；

E=10000N/mm2；

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

支撑梁均布荷载计算：

（1）计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：

q=24.205×200.000/800.000+0.027=6.078kN/m；

（2）计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：

q=18.760×200.000/800.000+0.020=4.710kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.078×0.82=0.389kN.m

最大剪力V=0.6ql=0.6×6.078×0.8=2.918kN

最大支座力N=1.1ql=1.1×6.078×0.8=5.349kN

最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×4.710×8004/（100×10000.000×1.582×106）=0.826mm

（一）支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.389×106/4.219×104=9.221N/mm2

实际弯曲应力计算值σ=9.221N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（二）支撑梁抗剪计算

τ=VS0/Ib=2.918×1000×31641/（1.582×106×45）=1.297N/mm2；

实际剪应力计算值1.297N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！

（三）支撑梁挠度计算

最大挠度：

ν=0.826mm；

[ν]-容许挠度:

结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；

实际最大挠度计算值:

ν=0.826mm小于最大允许挠度值:

[ν]=3.200mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

梁底支撑梁采用1根Ф48×3.5钢管，间距800mm。

支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

I=12.19×104=1.219×105mm4；

W=5.08×103=5.080×103mm3；

E=206000N/mm2；

（一）荷载计算及组合：

（1）第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力

计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.349kN；

计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.138kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）

计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.145kN；

计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.416kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）

（2）第二层支撑梁自重均布荷载：

计算弯矩和剪力时取0.052kN/m；

计算挠度时取0.038kN/m。

（二）支撑梁验算

根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力