水力冲击波压裂酸化优化设计.docx
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水力冲击波压裂酸化优化设计
成人高等教育
毕业设计（论文）
题目水力冲击波压裂酸化优化设计
学生
指导教师
评阅人
教学站
专业
完成日期
成人高等教育毕业设计（论文）任务书
论文题目
水力冲击波压裂酸化优化设计
学生姓名
李治军
专业班级
石油与天然气开采技术0701222班
内
容
与
要
求
设计（论文）起止时间
年月日至年月日
指导教师签名
学生签名
年月日
成人高等教育毕业设计（论文）审查意见表
学生姓名
李治军
专业班级
石油与天然气开采技术0701222班
论文题目
水力冲击波压裂酸化优化设计
序号
评审项目
指标
满分
评分
1
工作态度
严肃认真，刻苦勤奋，善于与他人合作。
10
2
工作能力
基础扎实，具备独立从事本专业工作的能力。
10
3
业务能力
与水平
有收集、综合和正确利用各种信息并获取新知识的能力。
能应用所学的基础理论与专业知识，独立分析和解决实际问题，达到毕业设计（论文）的教学基本要求。
所得结论具有应用或参考价值。
30
4
质量
条理清晰，结构严谨；文笔流畅，语言通顺；方法正确，分析、论证充分；设计、计算正确，工艺可行，设计图纸质量高，标准使用规范；专业名词术语准确。
30
5
规范化
技术材料齐全，论文撰写符合《西安石油大学继续教育学院毕业设计（论文）撰写规范》的要求。
10
6
创新
工作中有创新意识；对前人工作有改进、突破，或有独特见解。
翻译准确，语句通顺，译文工作量符合任务要求。
10
是否同意参加答辩:
总分
评语：
指导教师：
年月日
成人高等教育毕业设计（论文）评阅意见书
学生姓名
李治军
专业班级
石油与天然气开采技术0701222班
论文题目
水力冲击波压裂酸化优化设计
序号
评审项目
指标
满分
评分
1
选题
体现专业内容；具有实际或理论意义；难易程度合适。
10
2
工作量
完成任务书规定的内容，工作量饱满。
10
3
业务能力与水平
有收集、综合和正确利用各种信息并获取新知识的能力。
能应用所学的基础理论与专业知识，分析和解决实际问题，达到毕业设计（论文）的教学基本要求。
所得结论具有应用或参考价值。
30
4
质量
条理清晰，结构严谨；文笔流畅，语言通顺；方法正确，分析、论证充分；设计、计算正确，工艺可行，设计图纸质量高，标准使用规范；专业名词术语准确。
30
5
规范化
技术材料齐全，论文撰写符合《西安石油大学继续教育学院毕业设计（论文）撰写规范》的要求。
10
6
创新
对前人工作有改进、突破，或有独特见解。
翻译准确，语句通顺，译文工作量符合任务要求。
10
总分
评语：
评阅人：
年月日
水力冲击波压裂酸化优化设计
摘要：
在低渗透、特低渗透油层的开发中主要采用水力压裂和酸化技术改造油层，但对于地层破裂压力异常高、井温高等复杂油层，单靠常规的水力压裂和酸化技术往往难以有效压开地层。
实施要求泵压很高，对压裂设备损伤很大，酸化压裂时难以将酸液挤入地层深处，大大提高了作业成本，难以达到压裂的目的。
对再次挖掘开发的老油田，实施重复的水力压裂和酸化压裂技术，有效期和有效率也越来越低，成本在不断加大。
为此，开始了水力冲击波压裂酸化技术多元复合工艺技术的研究。
水力冲击法籍助简单的装置，简易的工艺，赖以下落液柱的能量形成瞬时高压而使地层的渗流性能得到改善。
同时，通过在压裂施工期间加入酸液，消除水力压裂对裂缝壁面附近地层的各类损害；消除各类机械杂质对裂缝导流能力的损害；迫使压裂液快速、合理破胶，减少压裂液残渣对裂缝壁面附近地层的各类损害和对裂缝导流能力的损害；调节压裂液的破胶时间，使裂缝闭合期间支撑剂的沉降和破胶有合理的时间匹配，从而提高裂缝的导流能力，提高产量。
关键词：
水力冲击波；压裂设备；酸化压裂；优化设计；酸化液
1绪论
水力压裂技术经过了近半个世纪的发展，特别是自80年代末以来，在压裂设计、压裂液和添加剂支撑剂、压裂设备和监测仪器以及裂缝检测等方面都获得了迅速的发展，使水力压裂技术在缝高控制技术、高渗层防砂压裂、重复压裂、深穿透压裂以及大砂量多级压裂等方面都出现了新的突破。
现在水力压裂技术作为油水井增产增注的主要措施，已广泛应用于低渗透油气田的开发中，通过水力压裂改善了井底附近的渗流条件，提高了油井产能，在美国有30%的原油产量是通过压裂获得的国内低渗油田的产量和通过水力压裂改造获得的产量也在逐渐增加，水力压裂技术的最优实施和关键性技术的突破，将给石油工业带来不可估量的前景。
水力压裂技术自发展半个多世纪以来，为增加油气井产量、提高油气田开发水平作出了不可磨灭的贡献。
但不是所有的压裂措施都能达到预期的增产效果，许多油气井压裂以后增产效果不理想甚至没有增产效果，其中一个重要原因就是压裂过程中压裂本身对油气层造成了损害。
因此有必要对压裂过程中的裂缝损害进行研究并找出相应的解决措施。
水力压裂过程中存在的损害主要包括粘土膨胀与颗粒运移损害、机械杂质引起堵塞损害、支撑裂缝导流能力的损害等。
所以，要提高压裂效果，可以从改进压后裂缝导流能力和提高裂缝壁面附近地层的渗透率两个方面入手，这就是要进行水力压裂复合酸化技术研究的依据。
酸液体系是否合理是能否消除压裂液对裂缝壁面及支撑剂层损害的关键因素，因此也是水力压裂复合酸化技术能否取得成功的关键。
本文对己有的几种酸液配方分别进行压裂液伤害的解堵效果实验，筛选出最合理有效的酸液配方，并进行了对地层的酸化效果评价和对支撑剂层的解堵效果评价。
经分析对比表明，通过实验筛选出的合理的酸液配方能较好的改善裂缝壁面附近地层的渗透率和支撑裂缝的导流能力。
通过酸液处理后，如果返排彻底，其导流能力可以恢复到裂缝初始导流能力。
同样水力压裂技术自应用以来，已被证明是一项行之有效的增产工艺技术，但是，随着压裂井（层）的开发生产，第一次产生的水力裂缝会逐渐失去作用，因此必须进行重复压裂来提高油气井的产量，以保证油气藏实现增产稳产的开发目标。
所谓重复压裂是指同层的第二次或更多次的压裂。
早在50年代[1]，国内外就已开始进行重复压裂，在美国将近30%的压裂属于重复压裂，我国则更普遍一些。
受当时技术与认识水平的限制，一般认为，重复压裂是原有水力裂缝的进一步延伸或重新张开已经闭合的水力裂缝，且施工规模必须大于第一次压裂作业的2～4倍，才能获得与前次持平的产量，否则，重复压裂是无效的。
到了80年代[2]中、后期，随着油气价格的变化和现代水力压裂技术的发展，国外（主要是美国）又将重复压裂作为一项重要的技术研究课题，从重复压裂机制、油藏数值模拟、压裂材料、压裂设计、施工等方面进行研究攻关，获得的主要认识有：
（1）重复压裂的水力裂缝方位可能与第一次形成的裂缝方位有所不同，即重复压裂可能产生出新的水力裂缝；
（2）重复压裂应重新优选压裂材料；（3）对于致密气藏，重复压裂设计的原则是增加裂缝长度，对于高渗透性气藏，则应提高裂缝的导流能力。
这些研究成果获得了现场证实，如美国在阿拉斯加的KuparukRiver油田[3]在380口生产井中重复压裂了185口，压后采油指数平均提高了2倍，取得了非常好的增产稳产效果。
目前我国主要油田已进入中、高含水期的开发阶段，重复压裂作为老油田综合治理、控水稳油的重要组成部分，急需以技术进步来克服我国重复压裂成功率低、增产量低、有效期短、科研落后于现场施工等被动局面。
本文结合了胜利桩74断块油藏的特点，研究了不同含水期低渗透油藏的重复压裂技术。
借助复压前油藏评估和水力裂缝诊断，对原有水力裂缝失效原因、潜力所在、改进途径进行了研究论证，提出高砂液比进行重复压裂的技术路线；使用油藏模拟、水力裂缝模拟研究了不同含水阶段对重复压裂后产油量和产水量增长幅度的影响及重复压裂设计；在先进实验室的支持下选择了适用于两油藏的重复压裂材料；并在两油藏的8口井（层）上开展了重复压裂现场试验，取得了较好的效果，其中在胜利桩74断块的3口试验井，复压8个月后已累计增产原油4251．0t，获得166．9万元的经济效益。
这些初步研究成果将进一步推动重复压裂技术研究，对注水开发老油田综合治理，实现控水稳油具有重要意义。
水力压裂技术是有效开发低渗透油气藏必不可少的主要技术措施，但经过水力压裂后的油气井，在生产过程中由于种种原因可能导致水力裂缝失效对这类油气井很自然就会采取重复压裂措施以保证油气藏稳产增产、提高油气田采收率。
早在五、六十年代国内外就开展了大量的重复压裂实践，但由于重复压裂开展的理论研究工作远远落后于现场要求，使重复压裂缺乏必要的、科学的、系统的理论指导，导致大量的重复压裂作业没有取得理想的效果主要表现在施工成功率低、增产效果差、增产有效期短，部分重复压裂甚至无效。
我国许多油气田在投入开发初期就普遍进行了压裂改造，获得了很好的开发效果。
目前多数主力油气田都已进入开发中后期，重复压裂作为老油气田综合治理的技术措施，是急待解决的重大课题。
本文从原有裂缝失效的可能原因与重复压裂的系统评估技术、重复压裂裂缝延伸方式及判断方法、重复压裂的选井选层原则与方法以及重复压裂裂缝延伸模拟方法等方面系统进行了研究，对于指导和实施重复压裂具有重要意义。
2水力压裂技术发展现状
水力压裂就是利用地面大功率高压机泵组，以大大超过地层吸收能力的排量将高粘液体注入井中，随即在井底憋起高压而劈开地层形成裂缝；继续注入液体，促使裂缝延伸扩张，而后将带有支撑剂的液体注入地层。
这样停泵卸压后即可在地层中形成具有一定长度、一定宽度和高度的填砂裂缝。
由于压裂形成的裂缝有很高的导流能力，有效地改善了油气层的渗流条件，为流体提供了很好的渗流通道，降低了流体渗流阻力，从而大幅度提高油、气、水井的产液、产气量或吸水能力。
随着油田开发水平的提高，水力压裂技术越来越受到人们的重视。
2．1水力压裂技术发展概况
水力压裂自1947年在美国堪萨斯州胡果顿气田试验成功以来[4]经过50多年的发展，不仅已成为油气井增产、水井增注的重要技术措施，而且是油藏整体开发的重要组成部分和评价认识储层的重要方法。
近年来，水力压裂己广泛用于调整油气层开采中的三大矛盾、提高注水效果和加快油气田的开发速度等领域。
此外，它可用于极低渗透率气田的开发，使本来没有工业价值的气田成为具有相当工业储量和开发规模的大气田。
如今，水力压裂技术在裂缝模型、压裂井动态预测、压裂液、支撑剂、压裂施工设备、应用领域等方面均取得了惊人的发展。
压裂液方面：
目前，国内压裂液已形成系列，品种达30多种，常见的水基压裂液，占90%，泡沫压裂液占约10%，油基压裂液使用很少。
90年代，研制出了延迟交联技术和新型胶囊破胶剂技术，从而研制出低伤害压裂液，但如前所述，硼酸盐交联压裂液溶具有10%—20%的伤害率，这对于低渗透油层乃是十分有害的，于是国外一些公司有相继研制出新型无伤害压裂液。
这类压裂液的最大特点是不含聚合物绸化剂，或绸化剂浓度极低。
如液态CO2压裂液就是用100%的纯液态CO2，它具有返排彻底、无残渣、对地层无伤害等特点。
再如粘弹性表面活性剂基压裂液不含聚合物而是含有一种从长链脂肪酸得来的基胺盐，这种压裂液也具有不需要破胶剂，压后返徘彻底、无伤害等特点。
自进行大规模水力压裂以来，压裂液无论从单项添加剂研制、整体压裂液配方体系的形成、室内研究仪器设备和方法以及现场应用工艺技术等均发生了重大变化，特别是20世纪90年代以来，压裂液体系研究趋于完善，在压裂液化学和应用工艺技术方面又取得了许多新的突破，并在现场应用中发挥了重要作用。
支撑剂方面：
近年来，中等强度和高强度支撑剂发展较快，与石英砂形成了支撑剂系列，可满足不同目的的压裂要求。
中等强度的支撑剂有树脂包层石英砂。
树脂包层支撑剂是70年代末研究出来的，80年代发展完善，目前己代替烧结铝钡土支撑剂。
它有两种：
固化和预固化。
固化砂在地层温度下固结，这对于防止压后裂缝吐砂和防止地层出砂有一定效果；预固化砂则是在地面上已形成完好的树脂薄膜包囊，它的优点是：
①树脂薄膜包囊起来的砂子，增加了粒间的接触面积，提高了抵抗闭合应力的能力；②树脂薄膜可将压碎的砂粒小块、粉砂包囊起来，减少了微粒的运移与堵塞孔道的机会；③树脂包层砂总的体积密度比高强度人造支撑剂要低，便于悬浮，降低了对携砂液的要求。
支撑剂回流一直是困扰油气采输的难题之一，也是支撑剂发展急需解决的问题。
近年来，国外包胶支撑剂及支撑剂回流控制技术得到了不断完善和发展。
近期支撑剂的技术进展是：
a．双涂层技术；b．部分固化支撑剂：
c．吠喃树脂包层支撑剂；d．HTL-PCP支撑剂系统；e．支撑剂返排控制技术；f．支撑剂的优化设计。
压裂监测技术的发展：
近几年来，各种压裂监测设备和监测技术都得到了较大的发展。
裂缝高度检测方法包括井温测量法和放射性同位素示踪法。
裂缝方位和几何尺寸的主要检测方法是在裸眼井中下井下电视测量、微地震测量、无线电脉冲测量等方法对裂缝进行探测，通过传送系统在地面进行实时显示，根据图像观察和分析裂缝的方位和几何形态。
裂缝模型的发展：
压裂设计模型是综合岩石断裂力学和固液两相流体力学、传热学等模拟水力裂缝几何形状和参数，由压裂设计模型编制的压裂设计软件己普遍应用于所有油田的压裂施工。
目前国内外己提出许多种复杂程度不同的模型来预测裂缝的几何形状，大致可分为二维模型、拟三维模型、真三维模型。
从二维模型到真三维模型，假设条件依次变宽，而求解的复杂度却呈几何级递增，当然模拟实际压裂的准确性也越来越高。
在国外，80年代以前，压裂设计使用的主要是二维软件，进入90年代后，拟三维压裂设计软件的使用率达到了80，全三维软件和二维软件各为10%左右[3]，世界各主要石油服务公司已广泛应用拟三维压裂设计软件，而且己拥有比较成熟的全三维软件。
目前，全三维软件由于所需的很多参数无法准确确定和需要较高档的计算工具（工作站）及较长的计算时间，所以在矿场上还没有普遍使用，而主要用于评价拟三维设计软件的精确程度和一些复杂井层的施工设计。
论文下节将对主要的压裂模型作简单介绍。
缝高控制技术的发展：
压裂过程中，当油层为薄油层或上下遮挡层为弱应力层时，压裂裂缝可能会穿透生产层进入遮挡层，达不到压裂效果，严重时甚至连通含水层造成水窜，从而导致压裂失败。
因此近几年来，国内外对缝高控制技术进行了广泛的研究。
目前的主要方法有：
①建立人工隔层控制缝高；②非支撑剂液体段塞控制缝高；③调整压裂液密度控制缝高；④冷水水力压裂控制缝高。
高砂比与端部脱砂压裂技术：
由于压裂液和支撑剂的性能得到改善和提高使高砂比压裂和端部脱砂压裂成为80年代末期发展起来的两项新的压裂工艺技术。
高砂比压裂技术是指提高地面砂液比，使支撑裂缝的支撑剂铺置浓度增加，以提高裂缝导流能力，增加水力裂缝的流通面积，降低流体在水力裂缝中的流动阻力。
一般把裂缝内单位面积的砂浓度大于10kg的压裂称为高砂比压裂。
70年代后期，由于新型聚合物的发展以及储存、传输、混合、泵送及计量装备的发展，使以提高缝内支撑剂浓度为目的的高砂比压裂迅速发展起来，第一次高砂比压裂作业的设计及施工是1976年在墨西哥州Blaco油田地层深度1524-1829m的一口井上进行的。
目前，实验及研究己证明高砂浓度支撑裂缝在提高裂缝导流能力方面具有很大的潜力。
而端部脱砂压裂技术是1987年由Smith等人首次提出，它是一种非常规的压裂技术，当裂缝达到预定的缝长时，前置液全部滤失完，这时在裂缝端部将发生脱砂（即砂堵），裂缝净压力急剧升高，迫使裂缝在宽度方向上发展，以获得比常规压裂宽几倍至几十倍的支撑裂缝，从而大幅度提高裂缝导流能力。
该技术在疏松地层的压裂防砂、中高渗透地层压裂和老井重复压裂中得到了广泛的应用。
目前，国内外高砂比与端部脱砂压裂技术还没有系统化、成熟化。
3压裂设备
目前，随着国内油气田的开发与发展，对压裂设备的要求也越来越高。
目前国内生产大功率、高压力、大排量的压裂设备[35]很不配套制造水平也较低。
按照国家的有关政策，通过引进、吸收、消化和研制，我们对国外压裂设备的成套性、先进性和技术性能已基本掌握，并结合自己实际研制出了105Mpa压裂成套设备，批量生产，也为140Mpa酸化压裂设备的研制奠定了基础。
我国从1960年开始仿制压裂车到1965年自行设计制造压裂车以来，先后设计制造了SYC－500、YLC－700、YLC－850、YLC－1000和YLC－1200等各型压裂车。
并研制生产了混砂车、管汇车等设备。
3．1压裂车
我国目前生产的的压裂车型有SYC－500、YLC－700、YLC－850、YLC－1000和YLC－1200等各型压裂车，其中YLC－850、YLC－1000和YLC－1200等型能适用深井压裂。
1）YLC－850型和YLC－1200型
850和1200型的传动装置和压裂泵结构相同。
只是后者选用的柴油机功率大，所以传动的升速齿轮升速比有所提高，个别传动零件和大泵液力端个别部位的强度有所增加。
2）玉门YLC－1000型
玉门石油管理局井下研究所于1974年设计制造了YLC－1000型压裂车四台，1976年经改进设计，又制造了YLC－1000B型压裂车四台。
目前正在改进设计C型。
它的大泵与YLC－850型的相似，只是其冲程长，冲次低，对延长易损件寿命有好处。
3.2压裂、酸化泵
压裂、酸化泵是油田进行压裂、酸化作业，提高油气产量的重要设备。
随着我国油气层储量的逐渐减小，油、气井开采深度不断增加，为了提高采收率，增加油气产量，压裂技术迅速发展。
近年来，随着压裂工艺的不断改进，各种新型压裂液的研制成功，压裂工艺对压裂设备的要求越来越高，压裂设备对油田生产的作用越来越重要。
目前的压裂作业已不仅仅是老油田中后期开发工作中的主要增产措施，对新油田的开发也起着重要作用，如先大功率、压裂后试油，先压裂后投产。
压裂工艺日益强化，压裂设备向着大功率、高压、大排量、多功能、输送介质多样化方向发展。
近年来，国内压裂设备的生产厂家在控制、操作、检测等方面作了很多工作，使压裂设备的性能有了较大改善。
但是由于压裂设备的关键部件压裂泵的设计水平和生产技术发展较慢，国产压裂泵的品种、规格和产品质量与国外相比仍存在较大差距，国产压裂泵的性能仍难以满足现场生产的需要，严重影响了国产压裂设备的大规模推广使用。
随着水力压裂技术的不断改进，压裂设备愈来愈向输送高泵压、大排量、高砂比、大砂径和高酸度、大粘度的新型压裂液方向发展。
为了满足这些要求，美国Hallibuton公司在八十年代已开始研制供大规模强化压裂和深井压裂作业用的高压、高水马力液压泵压裂机组。
如：
HT—1000压裂泵，这种机组的工作原理是：
在液缸里，增压泵以大直径活塞推动小直径活塞工作；大活塞是利用外来的液体作为动力液来推动的；动力液的进、排顺序由程序控制阀控制。
该泵最大水功率为1800马力，最高泵压14OMPa，冲程长度1524mm，动力液压力21MPa。
液压驱动泵由于采用了长冲程、低冲次的工作方式和用液压驱动代替机械驱动，可降低泵零部件的动载荷，大大提高易损件寿命和工作可靠性；排出压力波动小，大大降低了地面设备、井口装置和管柱的冲击振动；能满足深部地层和超深部地层的水力压裂需要。
但由于液压驱动式压裂泵的外形尺寸大，控制系统复杂，我国较少采用。
美国Hallibuton公司、OPI公司和罗马尼亚“IMAI”机器厂生产的压裂泵的性能，基本代表了国外压裂泵的技术发展水平。
下面对这三个公司及其主要产品结构、性能作一简要介绍。
1）美国Hallibuton公司
美国Hallibuton公司是世界上规模较大，多方面为油田服务的综合性制造公司。
HT—400型柱塞泵是美国Hallibuton公司的名牌产品，它的体积小，工作可靠，该泵冲程长度为203．Zmm（8英寸），泵的总效率为0．85，最高冲次为275次/min。
泵的动力端采用涡轮涡杆传动，传动比为8．6，涡轮通过一套浮动机构将动力传到曲轴上；曲轴用锻钢制造，由四个滚子轴承支承：
连杆采用锻造铝合金制造，大头为剖分式，镶有剖分铸铜滑履；十字头采用锻造铝合金制造。
动力端有五种尺寸
规格，分别适用于五种柱塞直径。
液力端由三个完全相同的单泵头组成；柱塞为空心柱塞，通过弹性杆穿过内孔与十字头相连；泵阀为双向导阀。
该公司另一拳头产品HT—2000五缸泵是由HT—400型三缸泵发展而来的，后者保留了前者的优点，仅对动力端作了较大改进，同时充分考虑了零部件的通用性，因此两种泵的液力端几乎所有的易损件和动力端大部份零部件均具有互换性。
HT—2000型五缸泵质量功率比为3．2kg/kw，是目前世界上各种2000水功率车载式压裂泵中质量功率比最小、质量最轻的泵。
HT—2000型五缸泵由于采用了五缸结构，大大降低了吸入和排出脉冲，压裂泵的输入端不需要安装减震器。
HT—2000压裂泵机组总体设计合理，具有排量大、质量轻和振动小等优点而受到用户的青睐。
但是HT—2000泵只适用于Hallibuton公司生产的压裂泵车上，由于部分零件通用性差，尤其是配件的价格非常昂贵，油田实际使用用户不多。
2）美国OPI公司
美国OPI公司是往复泵的专业制造厂，OPIl8OOAWS型压裂泵是AWS8大系列产品中最具代表性的压裂泵，该厂已生产三百多台，我国各大油田共引进五十多台。
该泵的箱体采用低碳钢焊接，经消除应力处理加工而成。
箱体内装有主轴、曲轴、连杆、十字头等传动部件。
该泵传动轴为一整体式齿轮轴，其斜齿人字形大齿轮分布于轴的两端；曲轴的两端装有采用铸造的斜齿人字形大齿轮，曲轴为合金钢整体锻件，经渗氮后磨削而成；曲轴及滑履上钻有通向连杆轴颈的强制润滑油道；连杆瓦采用剖分式结构。
该泵额定功率为1811马力，冲程203．2mm，柱塞直径为31/3一71/2英寸，动力端减速比为1：
6．3。
该泵适用于大型压裂、酸化作业，其柱塞力可达1001kN，相应液力端最高工作压力可达123．5MPa，因而具有一定的超负荷能力，特殊情况下，该泵可在123．5MPa压力下短期工作，泵最大冲数330次/min。
OPIl800AWS型压裂泵是目前世界上功率最大的多用途常规式压裂泵。
3）罗马尼亚“IMAI”机器厂
罗马尼亚“IMAI”机器厂生产的ACF—700B压裂泵，我国在六七十年代进口了很多，该泵最高工作压力68．6MPa，采用泵内减速，柱塞直经100mm，冲程240mm，排出管名义尺寸50mm，吸入管径125mm，动力端减速比4．09，该泵为ACF一700A型压裂该泵虽然较ACF—700有所改进，但变化不大，设备性能较差，整车结构仍显笨重，单位水功率重量偏高，各大油田己逐渐淘汰使用该泵。
泵的改进型，工作能力仍较差，输出功率220kw，仅适用于中、小型压裂酸化作业。
我国压裂泵的研制工作始于60年代，经过40多年的艰苦创业，先后成功研制了50、70、85、105、120MPa压裂泵。
从结构上看，国内产品吸收了国外的优点，新产品比老产品有了较大改进，在品种、规格数量上也有了较大发展，并形成一定生产规模，局部缓解了现场生产需要。
但由于我国石油机械制造业与国外相比起步较晚、基础较差，投入新产品的研制开发费用较少，从而使我国的压裂设备始终处于模仿国外同类产品的状态，这就造成了我国上述产品在品种、规格、质量和数量等方面同国外相比都还有相当大的差距，主要问题是性能落后、功能不齐全；可靠性差，故障率高，易损件寿命短；没有形成标准化、系列化和型式多样化的产品结构；存在排量小、泵压上升慢；没有制定出统一的压裂酸化设备零部件标准，许多零部件
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